X20CrMo V121钢的焊接

Ｘ2 0ＣｒＭｏＶ12 1钢是Ｃ含量约 0 .2 0 % ,Ｃｒ含量约12 %的马氏体耐热钢 ,其抗拉强度大于 6 90ＭＰａ。多年来 ,欧洲国家在电站锅炉的蒸汽集箱、主蒸汽管道、过热器及再热器的制造中 ,已大量使用Ｘ2 0ＣｒＭｏＶ12 1钢。与ＳＡ335Ｐ2 2耐热钢比较 ,上述部件用Ｘ2 0ＣｒＭｏＶ12 1钢不仅抗高温氧化腐蚀性能提高 ,而且部件重量大大降低 ,以设计温度 540℃为例 ,如果选用ＳＡ335Ｐ2 2 ,壁厚 6 9ｍｍ的集箱 ,选用Ｘ2 0ＣｒＭｏＶ12 1钢 ,壁厚减薄到 4 1ｍｍ ,重量可减轻 4 0 %。我国开发的超临界锅炉受热面管准备使用此钢种 ,因此国内一些单…     

小径管异种钢接头的焊接

接头材料天津大港电厂在焊接锅炉受热面小径管时遇到异种钢焊接问题。该炉的高温再热器和高温过热器(以下简称“高再”和“高过”)的部分蛇形管,材料选用18-8系奥氏体不锈钢。     

微合金化15MnNbRE钢的热强性能研究

研究了１５ＭｎＮｂＲＥ钢持久强度与材料热处理状态的关系，以及高温抗氧化性能和长时期组织稳定性。结果表明，该钢的高温持久强度比锅炉用低碳钢２０Ｇ提高约２０％。     

T92钢的焊接工艺和组织性能研究

T92钢是国家"863计划"项目之一的超超临界锅炉高温过热器管子材料,具有良好的抗高温氧化和抗蠕变性能.研究其焊接特性并制订合理的焊接工艺,是保证超超临界锅炉机组安全运行的前提.通过试验和施工实践,总结了1192钢焊接工艺的技术要点及焊接工艺对组织和性能的影响.     

在用检验结果对P92钢的焊接工艺优化研究

P92钢是超超临界锅炉高温蒸汽管道用材料,具有良好的抗高温氧化和抗蠕变性能,研究其焊接特性并制订合理的焊接工艺,是保证超超临界锅炉机组安全运行的前提。本文通过试验和施工实践,通过焊接接头使用一定时间后的检验结果,总结了P92钢焊接工艺的技术要点。     

T91与12Cr1MoV异种钢焊接分析

在青海桥头发电厂六期扩建工程中，其125MW机组锅炉的高温再热器管（T91钢），与低温段珠光体耐热钢12Cr1MoV进行焊接，焊接难度大，通过焊接工艺评定试验，最后确定用高强配比的焊接材料进行焊接。结合焊接工艺实例，研究分析了T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺原则，在焊材选择、工艺参数选择等方面作了详细论述，对今后类似焊接工程提供参考和借鉴。     

12Cr1MoV钢焊接接头开裂原因分析

在660 MW超超临界发电机锅炉的运行期间发现,其高温再热器12Cr1MoV钢入口管焊接接头开裂。对开裂的焊接接头进行了金相检验和能谱分析,以确定焊接接头开裂的原因。结果表明:裂纹位于焊接接头的热影响区粗晶区,有粗大、微小裂纹和孔洞;该焊接接头为小口径薄壁管与集箱短接管的对接焊,结构不合理,导致拘束度较大,存在残余焊接应力。此外,锅炉在使用中,入口管壁的实际温度高达580～610℃,在该温度区12Cr1MoV钢焊接接头对形成再热裂纹是敏感的。据此可以断定,高温再热器12Cr1MoV钢入口管焊接接头开裂,是由于锅炉使用中再次高温加热而产生再热裂纹所导致的。     

国产A508-Ⅲ钢的工艺试验

国产Ａ５０８－Ⅲ钢是一种按法国ＲＣＣ－Ｍ（Ｍ２１１２）标准炼制的,相当于法国１６ＭｎＮＤ５钢,美国的ＳＡ５０８ＣｒＣｌ３,德国的２０ＭｎＭｏＮｉ５５。１焊接工艺试验１．１试验材料 试验材料为国产 Ａ５０８－Ⅲ钢,规格为 １５００ｍｍ×３００ｍｍ×２００ｍｍ。 焊条为 ３ＫＮｉ,４ ｍｍ、５ｍｍ。其化学成分见表 １,力学性能检验结果见表２。１．２焊接方法及坡口形式 因板厚达２００ｍｍ,采用我厂常用的 ＳＭＡＷ＋ ＮＧＳＡＷ坡口形式,见图１。１．３焊接工艺 根据所做裂纹试验可以确定Ａ５０８－Ⅲ钢焊前预热温度≥…     

T91钢在两种不同环境下的高温氧化层剥落机理研究

为了研究T91钢高温空气及高温高压水蒸汽条件下的氧化层剥落机理,对T91钢锅炉再热器管高温空气和高温高压水蒸汽条件下的氧化层形貌进行了观察.结果表明:T91钢在高温高压水蒸汽环境下氧化层遵循"纵向裂纹不穿透破裂剥落"机理;高温空气环境下遵循"界面裂纹穿透破裂剥落"机理.     

T91钢的焊接

由于Ｔ９１钢具有较高的持久，蠕变强度，良好的高温抗氧化性和高的抗腐蚀性等，因此在电站锅炉用钢中越来越受到世界各国的关注和重视，近的来我国在锅炉热面管的使用中，用Ｔ９１钢做再热管，将逐渐取代Ｒ１０２和１７１１钢，而得到广泛应用，所以，Ｔ９１钢有着极其广阔的发展前景。     

X2OCrMoV121钢的焊接

X20CrMoV121钢是C含量约0.20％,Cr含量约12％的马氏体耐热钢,其抗拉强度大于690 MPa。多年来,欧洲国家在电站锅炉的蒸汽集箱、主蒸汽管道、过热器及再热器的制造中,已大量使用X20CrMoV121钢。与 SA335P22 耐热钢比较,上述部件用X20CrMoV121钢不仅抗高温氧化腐蚀性能提高,而且部件重量大大降低,以设计温度540℃为例,如果选用SA335P22,壁厚69 mm的集箱,选用X20CrMoV121钢,壁厚减薄到41 mm,重量可减轻40％。我国开发的超临界锅炉受热面管准备使用此钢种,因此国内一些单位对X20CrMoV121钢开展了焊接工艺研究。     

SA213-T91与12Cr1MoV异种钢薄壁小径管的焊接工艺

容量为 30 0ＭＷ的湛江发电厂一号机组 ,1 996年 1 1月高温再热器发生爆管 ,在更换吹损减薄管子的过程中出现了ＳＡ2 1 3-Ｔ91 (60ｍｍ× 4ｍｍ)与 1 2Ｃｒ1ＭｏＶ(60ｍｍ× 4ｍｍ)异种钢对接的焊接接头。1　焊接性分析ＳＡ2 1 3-Ｔ91属于马氏体耐热钢 ,1 2Ｃｒ1ＭｏＶ属于珠光体耐热钢 ,化学成分见表 1。前者淬硬倾向大 ,焊接性能差。焊缝及热影响区极易产生高硬度马氏体和贝氏体组织 ,使接头脆性增加 ,残余应力增大 ,导致产生冷裂纹。后者由于含碳及合金元素较多 ,焊缝及热影响区容易出现淬硬组织 ,当焊件刚性及接头应力大时 ,容易产…     

10CrMo910钢厚壁管接头取消焊后热处理的研究

采用深缺口插销法评定了１０ＣｒＭｏ９１０钢冷裂纹和再热裂纹敏感性；采用高温模拟试验对比了未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢厚壁管接头的性能。试验结果表明：（１）３５ｍｍ厚的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头焊前预热（１００￣２００）℃可防止冷裂纹；（２）１０ＣｒＭｏ９１０钢裂纹敏感性轻微，取消其焊后热处理，在高温运行过程中不会产生再热裂纹；（３）未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０管接头具有更优良的力学性能     

含铌基体钢的循环相变热处理的研究

本试验对含铌基体钢６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ进行了循环相变强韧化处理。试验结果表明，该钢经１０８０￣１１２０℃快速加热二次循环淬火，５４０℃回火，其强韧性进一步提高。其中１０８０℃二次循环淬火Ｃ型缺口试样冲击值由常规处理８３Ｊ／ｃｍ＾２提高到１３６Ｊ／ｃｍ＾２，挠度由８．６ｍｍ提高到９．９ｍｍ，抗弯强度由４４９０ＭＰａ提高到４６７８ＭＰａ。若在循环淬火之前增加一次高温固溶５４０℃弥散析出，使钢中的     

9Cr1MoV类钢膜式壁现场焊接及热处理工艺

9Cr1MoV类材料已广泛应用于循环流化床锅炉、超临界机组、石化裂解炉等重工业行业中,其力学性能和热影响性不同于以往的耐热钢种。在国产循环流化床锅炉屏式再热器膜式壁管屏中使用了9Cr1MoV类材料。9Cr1MoV类钢膜式壁的现场焊接及热处理的可操作性差,通过工艺实验和工程实践,提供了适用于类似9Cr1MoV类钢膜式壁的现场焊接及热处理工艺。     

65Mn钢圆锯片的淬火

６５Ｍｎ钢圆锯片的淬火山东拖拉机厂（山东兖州２７２０１１）梁开武石材加工用金钢石圆锯片，基体多用６５Ｍｎ钢制造，尺寸１５８４ｍｍ×（７．２０±０．２５）ｍｍ，一般要求硬度（３８～４３）ＨＲＣ，有的用户要求硬度为（４６～４８）ＨＲＣ，经校平磨削后端跳...     

T/P91钢焊接工艺及过程控制

T／P91钢应用于大中型火力发电机组主蒸汽、高温过热器、高温再热器、过热蒸汽连接管等，由于其耐热温度高，在合理的焊接热处理工艺控制下焊接性良好，能保证高温高压管道安全运行，目前应用较为广泛。     

管子对接TIG焊一次成形工艺及设备的开发应用

为提高管子对接接头质量及生产效率，在原有的水平自动ＴＩＧ焊机基础上，引进德国产ＥＵＲＯＭＡ ＴＩＧ－２－３５型电源，开发了一次成型ＴＩＧ焊设备，经过焊接工艺试验，可一次焊透壁厚７ｍｍ的管子接头，并成功地应用于３００ＭＷ锅炉再热器部件的焊接。     

超超临界机组用T/P92钢焊接性能研究现状

选取超超临界USC(ultra ultra-supercritical)高温过热器、再热器用钢T/P92作为研究对象,综合国内外学者对T/P92钢的研究,总结了T/P92材料的焊接工艺、焊后热处理工艺,并分析了焊接接头各种性能影响,展望了今后T/P92材料的制造和使用。     

发电厂燃煤锅炉采用热喷涂纳米钢保护层

美国宾夕法尼亚的一个燃煤发电厂，在一台循环流态化床燃煤锅炉上在炉膛陶瓷耐火砖墙上方的锅炉管表面热喷涂了一层纳米钢保护层，这一区域是锅炉最易遭受煤火侵蚀损坏的部位。这种纳米钢涂层是一种取得专利权的具有超细显微组织的铁基合金，它具有非常高的硬度／韧性结合，在高温环境中具有很高的耐腐蚀、抗侵蚀和耐磨损性能。