沙钢3号高炉经济高效低钛护炉实践

针对沙钢3号高炉炉缸侧壁温度持续升高现象,提出了经济高效低钛护炉方案。经济高效低钛护炉,就是以析出石墨碳为核心,提高铁水[C]含量,降低铁水中碳不饱和度,改善炉缸活性,促进炉缸石墨碳析出。3号高炉低钛护炉期间,逐步减少钒钛矿使用量,铁水[Ti]降低至0.08%以下,炉缸侧壁炭砖温度基本处于400℃以下。同时,高炉日产量达到6500t/d以上,燃料比和焦比分别降低至519kg/t和375kg/t,大幅降低了燃料消耗,实现经济、高效、低钛护炉的目标。     

钛矿护炉对高炉的影响探析

结合宝钢2号高炉钛矿护炉实践,重点阐述了钛矿护炉对高炉的影响。根据热力学计算和试验分析,钛矿护炉时须控制铁水[Ti]在0.1%以上,才能保证碳氮化钛等钛化物的析出。宝钢2号高炉钛矿护炉实践表明:长期使用钛矿护炉,会造成渣铁流动性变差、透气性变差和燃料消耗上升。因此,应尽量避免使用钛矿护炉;在侧壁温度异常升高常规手段又无法控制时,可使用钛矿护炉,但侧壁温度下降并稳定在可控范围时,应立即停止使用钛矿。     

首钢京唐护炉铁水成分及钛负荷定量分析

 高炉炉缸侧壁温度升高是多数钢铁企业正在面临的严峻课题,加钛矿护炉是目前广泛使用的技术手段。为了达到预期的护炉效果、避免钛矿的浪费,以及避免过量钛矿对炉况的消极影响,根据首钢京唐公司两座高炉的炉缸侧壁温度变化数据,测量护炉铁水中的钛含量。通过线性回归分析,细化了相应铁水中的硅质量分数及钛负荷范围。结果表明,首钢京唐1号高炉铁水中钛质量分数应控制在0.055%～0.080%,硅质量分数控制在0.20%～0.35%,钛负荷控制在(6±0.5) kg/t;2号高炉的铁水中钛质量分数应控制在0.08%～0.13%,硅质量分数控制在0.30%～0.45%,钛负荷控制在(7±0.5) kg/t。生产中尽量维持稳定的炉温,减少波动,有利于保护炉缸内衬。此外,也需保证死料柱的活性,严格管控炉前作业,选择合理的冷却制度。     

高炉钛矿护炉存在问题及讨论

高炉配加含钛炉料是保护炉缸的措施之一，其护炉机制尚不明确，使用效果差异较大，长期使用还会给高炉操作带来一些不利影响。为此，对钛矿护炉机制和护炉失败原因进行了讨论，并通过热力学计算的方法，系统研究了钛矿护炉时高炉渣TiO₂含量、铁水TiC析出温度及钛含量的合理控制范围，从而指导生产实践，为高炉操作者选取钛矿护炉操作参数提供理论依据和参考。研究结果表明：钛矿护炉主要是通过降低铁水流速和促进炭砖复合保护层形成的双重作用来实现。消除炉缸侧壁气隙，保证传热体系的完整，可提高钛矿护炉效果。当前计算工况下，高炉渣中TiO₂质量分数、铁水TiC析出温度、铁水中钛质量分数分别控制在1.5%～3.0%、1 300～1 400℃、0.064%～0.11%范围内，能够有效护炉，减轻其带来的不利影响。     

涟钢7号高炉钒钛矿护炉效果的探讨

涟钢7号高炉于2018年4月21日3号铁口冷却壁水管出现了破损,其后开始了添加钒钛矿护炉。本文针对该高炉2018年1月1日～9月18日的实际生产作业数据,利用数据分析软件重点分析了铁水钛含量及其它因素对炉缸炉底砖衬温度的影响。研究表明:铁水中钛升高后对不同部位影响效果不同,它对铁口以上炉渣接触带的炉缸侧壁温度影响较大;对铁口以下的炉缸侧壁以及炉底上层温度影响较小;而对象脚区甚至还促其温度升高。在炉底上层,铁水中钒的影响多高于钛的影响。同时铁水中的其它元素如P、S及碱负荷、炉渣碱度、冷却参数等亦对护炉具有重要影响,甚至远超钒钛的作用。另外,添加钒钛矿护炉后高炉炉底炉缸休风后的降温速度明显减缓。最后,根据实际效果对高炉护炉提出了一些建议。     

邯钢7号高炉钛矿护炉生产实践

对邯钢7号高炉(2000m~3)炉役后期钛矿护炉生产实践进行了总结。针对高炉炉缸侧壁温度异常升高现象,通过先采取降低冶炼强度、加大冷却强度、调整下部送风制度等措施控制了侧壁温度升高的趋势,再采取配加钛矿护炉的措施,两周后炉缸侧壁温度由628℃下降到320℃,实现了炉役后期高炉的安全生产。认为钛矿护炉后适当进行凉炉,有利于钛的沉积,便于形成稳定的炉缸凝结层。     

三宝2号高炉间断性低钛护炉实践

2017年3月,三宝2号高炉炉缸侧壁环炭温度迅速上升至721℃,严重威胁高炉的安全生产.通过采取间断性低钛护炉、调整操作制度和加强原燃料管理等措施,高炉炉缸侧壁高温点温度逐步下降至可控范围,并获得了较好的技术经济指标.实践证明,保持钛负荷在4kg/t左右,铁水[Si]在0.35％～0.65％,[Ti]在0.08％～0....     

钛矿护炉对首钢股份1号高炉生产的影响

阐述了首钢股份1号高炉钛矿护炉期间各生产指标,如风量、冶炼强度、燃料比、铁水温度、[Ti]及炉缸炉底钛沉积量等的变化状况。钛矿护炉为期10天,钛矿配加量由常规护炉的1.5t/批,提升至强化护炉的2.5t/批;风量由4777m³/min减小到4744m³/min,透气性明显变差;冶炼强度出现小幅度下降;燃料比未出现明显变化;铁水温度及[Si]都出现了不同程度的下降。在钛矿护炉前期,[Ti]含量呈现出明显的上升趋势,炉缸炉底钛沉积量在短时间内由2t/d上升到14t/d左右,容易引起炉况波动,应该密切关注炉况的变化。     

宝钢4号高炉钛矿护炉期间的高煤比生产实践

为了控制炉缸侧壁温度,宝钢4号高炉采取了限产、堵风口、添加钛矿冶炼护炉等维护措施,以确保高炉长寿。在添加钛矿护炉时,生成的高熔点钛的碳氮化合物导致炉渣黏度大,恶化高炉的透气性,影响各项经济技术指标的提升。宝钢4号高炉在维持入炉钛为10 kg/t的生产条件下,通过采取保证中心、控制边缘的气流模式调整煤气流分布,优化配料降低渣比改善高炉透气性,增加鼓风温度降低湿分促进煤粉燃烧等措施,保持煤比在180 kg/t以上的水平。     

安钢1号高炉炉缸侧壁温度异常升高的治理

对安钢1号高炉缸侧壁温度异常升高的治理经验进行了总结。1号高炉缸侧壁温度异常升高的原因主要是炉缸冷却壁与炭砖之间存在气隙、强化冶炼程度大,以及炉缸存在"象脚"状侵蚀。通过实施常规护炉措施,并配加含钛炉料进行护炉,1号高炉炉缸侧壁温度上升的势头得到有效的遏制,并把温度控制在安全范围之内。实践表明,以含钛炉料护炉技术为中心的综合护炉技术,对于延长炉役后期的高炉寿命是有效的。     

宝钢2号高炉炉缸侧壁侵蚀原因及控制实践

通过分析宝钢2号高炉炉缸侧壁温度屡次升高的原因和操作实践的总结,证实铁水环流加剧是大型高炉炉缸侧壁侵蚀的主要原因.通过在正常生产中实施活跃炉缸操作、强化中心气流、控制炉底温度下降和加强铁口维护等操作方法,2号高炉成功地解决了炉缸侧壁侵蚀难题,效果显著.同时表明,加钛矿对维护炉底作用显著,而对控制侧壁侵蚀效果不大.     

通钢3号高炉炉缸侵蚀的原因及护炉措施

对通钢3号高炉炉缸侵蚀的原因及护炉措施进行了总结分析。3号高炉炉缸侧壁T1107-13点温度最高达到604℃,且高温点有两处炭砖剩余厚处在700~900mm的危险范围。造成炉缸侵蚀的原因,主要是焦炭质量下降、炭砖质量问题和锌的富集。通过采取炉缸压浆、降低冶炼强度、钛矿护炉、增强炉缸冷却强度等护炉措施,炉缸侧壁温度逐渐下降,T1107-13点温度下降至198℃,护炉取得了良好的效果。     

京唐1号高炉炉况频繁波动的治理措施

受采暖季环保限产、送风制度调整未奏效、炉缸侧壁温度高加钛矿护炉等影响,京唐1号高炉稳定性变差,炉况波动频繁。通过采取优化送风制度、调整装料制度、强化冶炼、护炉常态化等措施,1号高炉炉况开始恢复,主要技术经济指标恢复至较好水平。经验表明,短期加钛矿可以控制炉缸侧壁温度,但维持时间不长且易反复,采用常态化加钛矿护炉可以有效地对炉缸高温点进行控制,综合效益明显。     

湘钢4号高炉炉缸侧壁温度异常升高后的护炉实践

对湘钢4号高炉炉缸侧壁温度异常升高的原因及护炉措施进行了总结。4号高炉炉缸侵蚀的主要原因在于,当生产条件发生变化时各项操作制度没有随之做出调整,操作制度与生产条件不匹配。通过采取强化铁口维护、钛矿护炉、调整送风及布料制度、增加冷却强度、降低冶炼强度等措施,8个月后炉缸温度逐渐下降至正常水平,高炉生产趋于稳定。     

首钢京唐1号高炉炉缸侧壁温度升高的护炉措施

对首钢京唐1号高炉炉缸侧壁温度升高后的护炉措施进行了总结。1号高炉炉役生产至10年之际,频繁发生局部炉缸炉衬热电偶温度升高的问题(TE31323上升至609℃),严重威胁安全生产。通过采取加钛矿护炉、强化冷却、调整布料制度、控制入炉碱金属、加强原燃料的管理等措施,炉缸侧壁高温点得以控制,保证了高炉安全生产,各项生产指标良好。     

高炉使用含钛原料护炉实践

宝钢1号高炉于1985年9月投产。根据国内外高炉维护炉缸的经验,于1988年初开始在烧结矿中加入攀枝花钛精矿,为确保烧结矿质量,TiO_2控制在0.3～0.4%。高炉入炉TiO_25kg/t左右。当炉缸侧壁温度或炉底温度异常升高时另加钛块矿来增加入炉TiO_2量。采用这种方法护炉效果良好。     

基于钛矿护炉条件下的钛分配比分析

为进一步分析钛矿护炉条件下,渣铁成分及温度对钛分配比的影响规律,对国内某高炉的生产数据进行统计分析,并借助Fact Sage热力学软件的计算,建立钛分配比的计算模型。结果表明,钛分配比随炉渣碱度的增大而增大,随渣中Ti O2含量的升高而降低;钛分配比与铁水温度、硅含量和钛含量呈正相关性,与铁水硫含量呈负相关性。当入炉钛负荷增大时,为保证护炉效果,应适当提高炉渣碱度、增加铁水硅含量,同时控制铁水硫含量并维持较高的铁水温度。模型计算和现场数据计算的钛分配比随渣铁成分及温度的变化规律基本一致,且实际值约为模型计算值的1.7倍。在实际生产中,可依据钛分配比模型来控制和预测渣铁间的钛分配比。     

安钢高炉炉缸侧壁温度升高综合治理技术

对安钢高炉炉缸侧壁温度升高综合治理技术进行了总结。7号高炉(450m~3)炉缸侧壁温度异常升高后,过采取提高炉缸部位冷却强度、调整高炉操作参数、加强炉前操作管理,以及钛护炉等措施,炉缸侧壁温度升高点渐下降到正常范围之内,并形成了安钢高炉炉缸侧壁温度综合治理技术。1号高炉(2200 m~3)炉缸侧壁温度异常高期间,应用了安钢高炉炉缸侧壁温度综合治理技术,使1号高炉炉缸侧壁温度异常升高得到了有效治理,较快地复到了正常生产。     

柳钢4号高炉高效护炉生产实践

针对柳钢4号高炉炉缸侧壁温度升高的情况,采取休风压力灌浆、提炉温、加钒钛矿、调气流等措施,在不控冶强甚至提高冶强的情况下,将炉缸侧壁温度降至400℃的安全范围,并保持良好稳定的燃耗指标与铁水质量指标。实践表明,只有上下部调剂放中心、抑边沿与加钒钛矿相结合才能达到最佳护炉效果,其中调气流是决定性前提,加钒钛球在实质上发挥修复炉缸的功效;钒钛护炉的关键在于控制ω_(铁水)(Ti)在0.10%~0.15%,相应的入炉钛负荷底限为3.5 kg/t,才能修复炉缸,炉温按中等水平控制(ω_(铁水)(Si)在0.60%±0.05%),ω_(铁水)(S)在0.01%~0.02%,物理热1 500℃±10℃)利于钛沉淀护炉;改善原燃料质量保证顺行并利于制度压边、维护好铁口是护炉的基本保障。     

首钢股份3号高炉炉缸侧壁温度升高后的护炉措施

首钢股份3号高炉中修开炉后,炉缸侧壁局部温度持续上升,TE31349点热电偶温度最高升至439℃。认为炉缸中心不活跃、炉温维持较低水平、风口损坏漏水对炉缸侧壁和炉底砖衬薄弱部位的侵蚀加剧是炉缸侧壁温度升高的主要原因。通过采取加钛矿护炉、调整高炉操作制度、加大冷却强度、优化炉前操作等措施,炉缸侧壁温度普遍下降,TE31349点热电偶温度得以控制,稳定在120℃左右;2020年6—10月,高炉主要技术经济指标明显改善,特别是燃料比由545.68kg/t下降至513.12kg/t。