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对S355NL耐低温欧标HE1000B大规格热轧H型钢进行SMAW焊接工艺试验,测试分析了焊接接头的组织和性能。结果表明:S355NL热轧H型钢焊接接头抗拉强度不小于514 MPa,-40 ℃冲击吸收功平均值不小于83 J,热影响区硬度不大于209HV10,组织由不同形貌的铁素体、珠光体和粒状贝氏体构成,均满足标准的要求。 相似文献
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对S355NL耐低温欧标HE1000B大规格热轧H型钢进行SMAW焊接工艺试验,测试分析了焊接接头的组织和性能。结果表明:S355NL热轧H型钢焊接接头抗拉强度不小于514 MPa,-40 ℃冲击吸收功平均值不小于83 J,热影响区硬度不大于209HV10,组织由不同形貌的铁素体、珠光体和粒状贝氏体构成,均满足标准的要求。 相似文献
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分别采用正火温度轧制和正火处理工艺试制了根据欧洲标准EN10025-3细晶粒钢设计、含0.12%~0.16%(质量分数)C和Nb、V、Ti等微合金元素的40和60 mm厚S355NL钢板,检测了钢板的力学性能和显微组织。结果表明:在正火温度轧制的60 mm及以下厚度的S355NL钢板,其-40℃冲击吸收能量不低于150 J,-50℃冲击吸收能量不低于27 J,-60℃冲击吸收能量小于27 J,而正火处理的钢板其-40℃冲击吸收能量不低于200 J,-50℃冲击吸收能量不低于150 J,-60℃冲击吸收能量不低于100 J;正火温度轧制和正火处理的钢板显微组织均为铁素体和少量珠光体,前者晶粒度为8.0~10.0级,后者晶粒度为9.5~11.0级,因此具有更好的低温韧性。 相似文献
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研究了S355J2W与S355J2结构钢的组织性能。结果表明,在S355J2W中,Cu、Cr将对合金的耐候性起到至关重要的作用,并且S355J2W中S含量很低,冶金质量较高,夹杂物含量很少;S355J2W低温冲击韧性高于S355J2。 相似文献
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镁合金板材轧制工艺及组织性能分析 总被引:12,自引:0,他引:12
在研究镁合金板材熔铸及加工工艺的基础上,以AZ31B镁合金为材料,以优化组织性能为目标,通过控制轧制温度、压下制度、控温轧制和退火制度,轧制出σb≥280MPa,σo.2≥160MPa,d≥16%的镁合金板材,所轧制出的板材成功地得到实际应用,并对工艺制度的合理性从理论上进行了分析。 相似文献
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将实验用钢板分别在空气下电弧焊及氩气下等离子焊焊合成复合坯,加热至奥氏体化温度,保温0.5 h后分别进行3组热轧复合轧制工艺研究。用WAW-1000C电液伺服万能试验机测试复合板试样复合界面的结合强度,用ZEISS金相显微镜、XL30TMP扫描电子显微镜及EDAX能谱仪观察复合界面的金相组织。结果表明,氩气下等离子焊接轧制复合钢板性能优于空气下焊接轧制的,界面杂质少、氧化程度小。单道次压下率为15%时,复合钢板界面存在明显的间隙,随着道次压下率的增加,晶粒逐渐细化。对于氩气下等离子焊接复合坯的复合轧制,当压下率达到30%时,钢板的复合界面消失,而空气下电弧焊接复合坯的复合轧制,累积压下率达到60%时,钢板的复合界面痕迹仍然存在。 相似文献
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K值是斜探头主声束在被检工件中折射角的正切值 ,即缺陷位置的水平距离与垂直距离之比。探头前沿距离L是入射点到探头前端的距离。8~ 15mm厚钢板对接焊缝超声检测时一般均采用水平 1∶1调整仪器 ,单面双侧检验用一只探头 ,一次声程扫查焊缝根部 ,二次声程扫查全焊缝的方法。以前生产的探头L值较大 ,如 13mm× 13mm的探头L =18~ 2 0mm ,9mm× 9mm的探头L =10~ 12mm。为能用一次声程扫查到焊缝根部 ,均采用较大的K值 ,如K2 .5和 3.0等。当用二次声程回扫全焊缝时 ,探头后移的距离较远 ,声程值较大 ,由于超声波的声束… 相似文献
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厚度比对不锈钢复合铝板性能的影响 总被引:5,自引:0,他引:5
用四层对称轧制法制备了不同厚度比的不锈钢复合铝板,对不锈钢复合铝板的力学性能(σ0.2,σb和σ)、应变硬化指数(n)、塑性应变比(R)、凸耳系数(△R)、杯突值(IE)与厚度比的关系进行了研究。结果表明,随厚度比的增加,σ0.2,σb以及n值均增加,而δ值有所下降,但都不呈比例变化,即不符合混合规则。 相似文献
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注射成形高比重合金的性能与显微组织 总被引:11,自引:2,他引:9
含钨量较高的WNiFe高比重合金具有高的密度、强度等优异性能,适合用作动能穿甲弹以及防辐射屏蔽材料;而粉末注射成形技术(PIM)在生产小而形状复杂与性能良好的零件方面具有很大的潜在优势。研究了95W3.5Ni1.5Fe高比重合金的注射成形工艺,讨论了其烧结工艺与性能的关系,并与采用传统粉末冶金(PIM)法制造的合金性能与显微组织进行了比较。结果表明,采用注射成形所生产的合金,性能更高,硬度分布和显微组织结构更均匀。 相似文献
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用连铸圆坯直接轧制20G钢管的生产工艺及钢管性能 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了用连铸圆坯直接轧制高压锅炉管的生产工艺过程。统计分析了铸坯的低倍质量,化学成分,并按GB5310-95的要求,检测了不同规格20G钢管的各项性能。结果表明,用连铸圆坯直接轧制,完全能够生产出高质量的20G钢管。 相似文献
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采用热/力模拟试验机进行高温多道次变形的方法,研究了变形前不同保温温度对两种低碳钢(0.032C-0.25Mn、0.165C-0.38Mn)显微组织和力学性能的影响,旨在合理制定低碳钢的热轧工艺参数和促进低温加热技术的应用。研究结果发现,变形前保温温度的降低对0.032C-0.25Mn钢变形后的组织与性能影响不大,但对于0.165C-0.38Mn钢而言,保温温度的降低会促进针状铁素体的形成,提高钢的硬度和强度,根据再结晶动力学原理分析,这是由于初始奥氏体晶粒尺寸较小造成的。 相似文献
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介绍了φ76mm阿塞尔轧管机的主要技术参数和内径39mm以下厚壁钢管的生产工艺流程,以及该轧管机不带芯棒空轧减径生产内径39mm以下热轧厚壁荒管的轧制工艺和轧管机装置的改进。 相似文献
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经新型Q-P-T工艺处理后Q235钢的组织与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了最低屈服强度为235 MPa的Q235钢经新型淬火-分配-回火(Q-P-T)工艺处理后的力学性能和焊接性能.结果表明,经Q-P-T处理后的Q235钢(QPT235钢)强度得到了大幅度的提升:屈服强度和抗拉强度分别达到435和615 MPa.采用相同焊料和焊接工艺,QPT235钢焊接接头的力学性能比Q235钢显著提高,前者的抗拉强度约为532 MPa,延伸率约为16.7%,而后者的抗拉强度约为414 MPa,延伸率约为12.4%.显微组织观察揭示了QPT235钢性能改善的原因:QPT235钢焊接热影响区中铁素体晶粒和珠光体层片显著细化,并避免了魏氏组织的大量出现;在QPT235钢的母材和热影响区中均存在硬相马氏体、贝氏体和软相残留奥氏体的复合组织,取代了Q235钢中部分的铁素体和珠光体. 相似文献