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相似文献
 共查询到20条相似文献,搜索用时 97 毫秒
1.
马昕  许斯洋  周舸  丁桦 《中国冶金》2006,32(9):26-36
为获得Ni60Ti40形状记忆合金热变形的最佳工艺参数,利用等温恒速率热压缩试验研究了在温度为800~1 000 ℃、应变速率为0.005~5.000 s-1条件下Ni60Ti40合金的热变形行为,通过探究不同变形温度和应变速率对Ni60Ti40合金流变行为的影响创建本构关系,并以动态材料模型为基础构建热加工图。结果表明,Ni60Ti40合金的流变应力随变形温度的升高而减小、随应变速率的升高而增大。温度为900~1 000 ℃、应变速率为0.005~0.500 s-1时,流变应力较快达到稳态,且所需的变形量较少。采用Arrhenius双曲正弦模型构建的Ni60Ti40合金热变形的流变应力本构关系模型可基本准确地预测实际流变应力随工艺参数的变化趋势,计算得到Ni60Ti40合金的平均热变形激活能为213 kJ/mol。Ni60Ti40合金的热变形有3个稳定变形区和1个失稳区,适宜变形的区域为800~870 ℃/0.005~0.080 s-1、870~950 ℃/0.080~0.500 s-1和950~1 000 ℃/0.050~5.000 s-1;不适合进行热加工的区域为800~850 ℃/0.220~5.000 s-1。  相似文献   

2.
采用热模拟试验方法研究粉末冶金纯钛在温度为400~700℃、应变速率为0.001~1 s-1的变形条件下的热变形行为,推导出了粉末冶金纯钛的高温变形流变本构方程,建立基于动态材料模型(DMM)的粉末冶金纯钛的加工图。研究结果表明:粉末冶金纯钛的高温流变应力与变形条件之间的关系可用双曲正弦函数描述,其高温变形激活能为221.23 k J/mol;在高应变速率条件下(0.1 s-1)变形时,材料发生失稳变形。粉末冶金纯钛的最佳变形参数区间为450~550℃/0.001~0.01 s-1和625~700℃/0.001~0.01 s-1。  相似文献   

3.
在应变速率为0.01~10.00 s-1、变形温度为700~850℃的条件下,通过热压缩实验研究Cu-Ag合金的高温流变行为,发现该合金高温流变应力对温度和应变速率比较敏感,且在不同条件下呈现的软化特征也有区别。通过双曲正弦本构方程和线性回归分析,得到了不同变形条件下,关于结构因子、材料参数、以及热变形激活能的6次多项式方程,从而建立了随材料参数变化的Cu-Ag合金流变应力本构模型。根据动态材料模型(DMM)建立功率耗散图和失稳图,并通过叠加得到Cu-Ag合金的热加工图,然后,利用热加工图确定了该合金的加工安全区和流变失稳区。分析可知Cu-Ag合金的最佳变形工艺参数主要处于3个区间:低温低应变速率区(变形温度为700~770℃,应变速率为0.0100~0.0316 s-1),该区域的峰值功率耗散系数η为0.46;高温中应变速率区(变形温度为780~835℃,应变速率为0.1~1.0 s-1),该区域的峰值功率耗散系数η为0.33;和高温高应变速率区(变形温度为835~850℃,应变速率为3.162~10.000 s-1),该区域的功率耗散系数η峰值为0.33。  相似文献   

4.
用Gleeble-1500型热模拟机研究TC4-DT钛合金在850~1 100℃、应变速率0.001~10 s-1、变形量70%条件下的高温压缩热变形行为,分析了该合金的流变应力行为以及显微组织演变规律,建立了该合金的本构关系模型以及热加工图。研究结果表明,TC4-DT钛合金在两相区和β相区的热变形激活能分别为544.03 k J·mol-1和264.32 k J·mol-1,分别大于纯α相和纯β相的自扩散激活能,表明TC4-DT钛合金热变形由高温扩散以外的过程控制。在两相区热变形时,原始组织发生了不同程度的球化,且变形温度越低球化效果越好。在β相区热变形时,低应变速率下(0.001~0.1 s-1)主要发生动态再结晶,而高应变速率(1~10 s-1)下主要发生动态回复,动态再结晶行为受到抑制。TC4-DT钛合金的失稳区主要分布在低温高应变速率区域,变形温度主要在850~940℃,应变速率主要在0.1~10 s-1,功率耗散率η值小于28%。  相似文献   

5.
针对一种镍基粉末高温合金进行了热变形特性的研究.研究结果表明,该合金的最佳变形温度区间为1050~1175℃,最大允许变形量为40%.当变形温度t=1125℃、应变速率ε=101s-1或ε=100 s-1时,热变形后该合金的平均晶粒度为10级.  相似文献   

6.
采用真空气雾化(VGA)和等离子旋转电极雾化(PREP)两种方法分别制备了粒径为53~150μm的25Cr35NiNb合金粉末,使用OM、SEM、XRD、激光粒度分析仪、霍尔流速计、松装密度计、ICP光谱仪、氧氮氢分析仪、碳硫测定仪等对两种粉末进行了系统的检测,对比研究两种雾化法制备粉末的性能,以及激光定向能量沉积件的物理性能。结果表明,两种粉末内部均为非平衡凝固形成的单相奥氏体柱状晶组织,VGA粉末(9.38%)的孔隙率明显高于PREP粉末(2.94%);VGA粉末的球形度明显低于PREP粉末,导致其流动性相对较差(VGA:16.04 s/50g,PREP:13.80 s/50g),松装和振实密度相对较低(VGA:4.41 g/cm3和5.06 g/cm3,PREP:4.64 g/cm3和5.31 g/cm3);而且PREP粉末的粒径分布更窄,氧和氮的含量也更低。因此,PREP粉末激光定向能量沉积件的致密度和高温持久性能明显更优。  相似文献   

7.
 用Gleeble热模拟实验机对2种不同成分的普通碳素钢进行实验,实验的过程为:以10 ℃/s加热到950 ℃,保温2 min,再以10 ℃/s的冷速降到变形温度(900~600 ℃),以10 s-1或30 s-1的变形速率进行了变形量为80%的变形,变形后立即水淬。通过光学显微镜和透射电镜观察分析,确定了普通碳素钢利用形变诱导铁素体相变获得的超细晶组织及两相区变形获得的超细晶组织的典型形貌特征。  相似文献   

8.
粉末冶金TiAl合金热变形行为及加工图的研究   总被引:2,自引:1,他引:1  
采用热模拟压缩试验研究了粉末冶金TiAl合金在温度1000~1150℃、应变速率0.001~1s-1范围内的高温变形特性,发现合金的流动应力-应变曲线具有应力峰和流变软化特性。为了研究TiAl合金在有限应变下的变形行为,基于动态材料模型(DMM)建立起了TiAl合金加工图。试验结果表明,在高应变速率(0.1s-1)变形时,材料落入流动失稳区域,出现表面开裂。这对材料的变形是有害的,要避免在流动失稳区进行热加工处理。而在温度为1000~1050℃,应变速率为0.001~0.01s-1时,功率耗散率η值在35%~50%之间。这个区域对应的变形机制为动态再结晶,适合进行热加工。在高温(≥1100℃),低应变速率(0.001s-1)变形时,功率耗散率η达到最大值60%,此时材料发生超塑性变形。  相似文献   

9.
基于动态材料模型,建立了TC18钛合金的热加工图,分析了能量耗散率、非稳定参数和热加工图随应变速率、变形温度的变化规律。结果表明,在800~900℃范围内,应变速率对TC18钛合金的热变形能量分配影响较为显著。不同应变下的能量耗散率峰值对应的变形工艺参数均为变形温度800~820℃、应变速率5×10-4~1×10-3s-1,该参数即为TC18钛合金等温压缩变形的最佳工艺参数范围。随着应变增大,820℃/1×10-2s-1附近的非稳定变形区域逐渐缩小,当应变达到0.3时消失;而(860~900)℃/(1~10)s-1的非稳定区随应变增大而逐渐扩大,并向低温区域扩展。  相似文献   

10.
卢志江  杨春光  王帅  樊新民  杨柯 《钢铁》2014,49(5):52-57
 采用Gleeble 3800热模拟试验机研究了317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢在950~1150℃,0.01~10s-1条件下的热变形行为,确定了在该区域的热变形方程。依据动态材料模型建立了317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢在不同应变量下的热加工图。结果表明,317L-Cu奥氏体抗菌不锈钢的热变形激活能为483kJ/mol,不同真应变下热加工图的差异主要体现在失稳区的位置变化,失稳主要以局部流变形式存在。真应变为0.4时,在960~1030℃范围内,应变速率为0.01~0.045s-1的较低温低应变区域,能量耗散效率η值最大为0.46,容易发生动态再结晶,是较优的热加工工艺窗口。  相似文献   

11.
通过对焦炭在高炉内的历程及其变化规律的剖析,阐述焦炭热性能指标的意义,形象地把焦炭在高炉内的损耗分为三部分(M1,M2,M3)。指出M2对焦比及焦炭价格有一定的指导作用。  相似文献   

12.
Some theories of personality hold that an individual's perception of others is influenced by his own personality characteristics; more specifically, that a trait of low social value will be projected more into others, and that insight into the possession of these characteristics reduces this distortion. These 2 hypotheses were tested by having a group of college students rate each other (including themselves) on degree of friendliness or hostility. Agreement with group rating about self yielded the insight score. In general, the hypotheses were supported; the "friendly" Ss were most accurate in their perception of others, and insight was positively associated with accurate perception. From Psyc Abstracts 36:04:4HL16M. (PsycINFO Database Record (c) 2010 APA, all rights reserved)  相似文献   

13.
鲁迅先生一生热爱美术作品,对版画中木刻兴趣尤甚.<野草>作为其"写心之作",亦呈现出一些与木刻版画一致的审美特征:一是具有木刻版画的色彩特征,多对比、多冷色,有阴郁的美感;二是具有木刻版画的力度特征,环境描写、人物刻画处处刀锋毕现,遒劲有力,有一种"力之美".  相似文献   

14.
锂离子电池安全性研究现状   总被引:1,自引:0,他引:1  
锂离子电池广泛用于小型电源驱动设备,但其安全性一直是人们关注的焦点。综述了锂离子电池安全性的研究现状及其进展,对短路试验、过充试验、穿钉试验以及热稳定性进行了总结。  相似文献   

15.
荣光 《本钢技术》2007,(3):29-31
对本钢冷轧厂轧机工作辊轴承润滑前存在的问题进行了分析并针对这些问题采取解措施进行了改造研究,最终采用工作辊轴承的油气润滑方式具有低能耗、易控制、润滑集中、润滑效果好、系统维护方便和安全性能高等特点。  相似文献   

16.
膨润土类型对昆钢铁精矿造球性能的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
为改善昆钢铁精矿的造球性能,对昆钢球团添加钙基膨润土和钠基膨润土进行了对比试验。结果表明,钠基膨润土能使生球落下强度、抗压强度显著提高;而钙基膨润土在改善球团爆裂温度方面优于钠基膨润土。因此,在造球生产过程中通过选择钠基或钙基膨润土,或通过两种膨润土搭配,可制备出综合性能优良的球团矿。  相似文献   

17.
显微维氏硬度测量不确定度评定   总被引:1,自引:0,他引:1  
对显微维氏硬度测量不确定度进行评定,建立了不确定度计算的数学模型,确定了影响实验结果的各项因素,计算出了各因素的标准不确定度,得出结果的扩展不确定度,并给出最终测量结果的表达式。  相似文献   

18.
黄娟  杨昌明  杨力行 《黄金》2005,26(4):1-3
行业结构分析是企业制定战略的重要前提。文中借用波特五种竞争力量理论和方法。对我国黄金类资源型企业面临的行业结构进行分析,目的是为黄金类资源型企业制定发展战略提供科学依据。  相似文献   

19.
文章系统地分析了以高纯金属银制备原子吸收光谱分析(AAS)所使用的标准储备溶液过程中的不确定度来源,建立了数学模型,对不确定度分量进行了分析和量化,求得Ag标准储备溶液质量浓度的标准不确定度和扩展不确定度分别为0.1mg/L和0.2mg/L。  相似文献   

20.
配矿对改善昆钢球团质量的影响   总被引:1,自引:0,他引:1  
在综合考虑昆钢10种单一铁精矿成球性能以及球团预热、焙烧性能的互补性、铁精矿TFe品位、原料成本、矿石供应量等因素影响的前提下,对10种配矿方案的造球性能以及球团预热、焙烧性能进行了研究。结果表明,与昆钢生产使用的配矿结构相比,通过对铁精矿进行优化配矿,采用C矿:E矿:H矿=30%:40%:30%的配矿结构,能最大幅度地降低膨润土用量,提高生球质量和球团矿强度,保障球团有效TFe品位,降低原料成本。  相似文献   

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