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核电站反应堆水池和乏燃料水池普遍采用不锈钢覆面结构,建造验收和运行检验时均发现过泄漏现象。从不锈钢覆面焊缝结构特点出发,提出了泄漏确认方法、泄漏位置及原因分析、常用检漏技术以及焊接修复技术,对在建和运行电站具有重要借鉴意义。 相似文献
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采用电化学方法研究了温度、Cl~-以及SO_4~(2-)含量对不锈钢板S30403、S32101和S32205在硼酸溶液中点蚀行为的影响。结果表明:3种材料的点蚀电位(Eb)和再钝化电位(Er)均随Cl~-含量的升高而降低,S32205不锈钢的点蚀电位和再钝化电位普遍高于S32101和S30403不锈钢的;存在临界温度(约60℃),当温度高于临界温度,S32205不锈钢的点蚀电位大幅降低,再钝化电位的临界温度介于40~60℃;SO_4~(2-)含量对3种材料点蚀电位和再钝化电位的影响不明显。S32205不锈钢的耐点蚀性能优于S32101和S30403不锈钢的,而S32101和S30403不锈钢的耐点蚀性能相当。 相似文献
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依据陶瓷衬垫焊接工艺冶金原理,结合堆坑钢覆面结构形式、焊缝类型及无损检测质量要求、拼装特点,预先分析FCAW陶瓷衬垫焊接工艺在堆坑覆面应用时的质量风险,并论证工艺措施、工艺参数的有效性,保证FCAW陶瓷衬垫焊接工艺首次在核安全级物项应用时的焊接质量,并通过应用验证,形成了FCAW陶瓷衬垫焊接工艺及质量预控措施,该工艺在CFR600钠冷快堆核电2号机组堆坑钢覆面焊接应用中,焊缝无损检测合格率达到99.87%,完全满足工程设计要求。 相似文献
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论述了核电厂不锈钢覆面衬里的带垫板焊缝中的焊接缺陷的RT定位检测方法,总结了其检测重点。采取二次联合曝光方法,并运用几何作图法进行缺陷的准确定位,以判断缺陷的埋藏深度,为建造阶段缩短判定周期,指导工程的正常进行提供依据。同时,对于焊件中的缺陷给出了一种立体拍片定位方法,可准确判定缺陷的位置。该技术的应用,可适用于各类钢结构中带垫板的焊接接头的缺陷定位,更利于压力容器、锅炉的封口焊缝的缺陷定位,减少不必要的返修,缩短生产周期。 相似文献
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薄不锈钢板激光焊接变形分析及控制 总被引:1,自引:0,他引:1
为了预测薄不锈钢板激光焊接变形量,并根据预测值采取措施来减小焊接变形,先要分析焊接过程中刚性约束作用、刚性约束和反变形同时作用两种条件下的残余塑性应变,用残余塑变理论计算焊接变形,再把计算值作为预变形量来设计专用夹具。在焊接前对工件施加对应量的反变形,进行激光焊接实验,再用三坐标测量仪测量焊接件。实验结果表明:通过使用夹具对整个工件进行刚性约束和反变形约束,变形量明显减小,跟用残余塑变理论计算出的值基本吻合,工件满足焊接要求。通过对实例的分析,表明对于简单构件的激光焊接,残余塑变理论可以用来预测变形,反变形法是控制焊接变形的有效方法。 相似文献
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采用ABAQUS模拟并分析6?mm厚T型接头双丝MAG焊的焊接温度场、焊后残余应力、焊接面外变形.约束条件分为两种:方案一,不对底板进行固定,焊接自由变形;方案二,焊接时对底板进行固定,冷却后解除固定.结果显示:在相同的热源下,两种方案的焊接温度场保持一致;方案一的角变形量较大,最大变形量约为1?mm,焊缝热影响区底板变形量约为0.2?mm,最大残余应力位于焊缝中心,约235?MPa;方案二的最大变形处位于焊缝中心,但面积较小,可忽略不计,故最大变形量位于底板焊缝热影响区附近,约0.3?mm,焊缝中心的最大残余应力约为180?MPa.由此可见,在T型接头焊接时,将底板进行固定,冷却后解除释放,可以降低焊接残余应力和焊接面外变形量. 相似文献
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论述了核电厂不锈钢覆面衬里的带垫板焊缝中焊接缺陷的RT定位检测方法,总结了该检测的检测重点,采取二次联合曝光方法,并运用几何作图法进行缺陷的准确定位,以判断该缺陷的埋藏深度,为建造阶段缩短了判定周期,从而指导工程的正常进行.同时,对于焊件中的缺陷给出了一种立体拍片定位方法,可准确判定缺陷的位置;该技术的应用,可适用于各类钢结构中带垫板的焊接接头的缺陷定位,更利于压力容器、锅炉的封口焊缝的缺陷定位,减少不必要的返修,并缩短生产周期. 相似文献
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根据枕梁实际建造工艺,利用基于固有应变理论为基础的焊接变形分析系统软件Weld-Sta对电力机车枕梁的焊接变形进行计算. 首先采用分步装焊模拟法,单独建立每一步的有限元模型,并设置相对应的焊缝,然后对每一步的焊接变形进行单独计算,再将各步结果进行叠加得到最终变形结果. 然后采用整体同时焊接模拟法,一次性计算整个模型的所有焊缝同时焊接后的变形,最后将两种方法的最终变形结果与实测数据进行比较. 结果表明,考虑分步焊接的方法更接近实测数据,从而验证了该方法的可靠性,为枕梁建造工艺的设计提供了理论指导. 相似文献
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