马泰壕煤矿副立井井筒罐道、罐道梁选型设计

马泰壕煤矿井筒内大罐笼提升系统提升绳端最大荷重106.62 t,其平衡锤提升绳端最大荷重为77.37 t,属国内首创。故此本矿大罐笼提升系统罐道、罐道梁的选型设计参考该规范相关计算公式,对提升终端的罐道、罐道梁设计选型进行了大胆实践,以期对同行业设计时起到参考、借鉴作用。     

严寒天气立井装备快速安装技术

母杜柴登煤矿副立井,净直径9.4m,井深712m,井筒内布置2套提升系统(1套带平衡锤的双层宽罐笼和1套带平衡锤的单层窄罐笼)。井筒装备主要有方钢罐道8趟、管路5趟、电缆19趟、梯子间1趟、井下套架及四角稳罐装置1套、井下导向罐道及防撞梁1套、井上套架及过卷(放)保护装置1套。井筒装备安装在严寒天气施工,采取供热、保温措施和配套快速施工技术,实现了安全快速安装。     

竖井提升中钢绳缠绕状况的改善

我矿井筒净断面直径3.5米,深210米,设计为带平衡锤的单罐单绳提升系统。投产以来在罐笼升降运行中经常发生类似碰撞、冲击的响声,当初认为是罐道和罐梁的连接螺丝松动碰撞罐笼引起,后来经仔细检查,发现是由于钢绳缠绕叠加成堆,在载荷作     

国外对立井井筒内间隙的规定

规定恰当的立井井筒内间隙值,对合理确定井筒直径有实际意义.本文介绍瑞典、西德、美国和苏联等国的一些情况.一、刚性罐道时的间隙当提升容器(箕斗或罐笼)和平衡锤运行于最不利位置时,规定应满足的间隙值:瑞典1.刚性罐耳或滚轮罐耳与罐道梁间不小于20毫米.2.罐笼底板与进出车平台间不小于30毫米,且不大于70毫米.     

济宁二号矿井副井生产系统的设计

济宁二号矿井位于山东省济宁市东部,设计能力为4Mt/a的大型矿井。其开拓方式为立井,设主、副井和中央风井。副井井口锁口标高+38m,井底水平标高-555m。井上、下辅助运输采用900mm、1.5t标准矿车。该矿副井生产系统的设计为罐笼井装卸作业的发展提供了新的工艺和手段,使我国罐笼井工艺布置为之一新。一、工艺布置1.提升设施副井井筒直径8m,装备两套提升容器,一套为1.5t矿车双层四车宽罐笼带平衡锤,另一套为1.5t矿车双层四车窄罐笼带单层特制高罐。宽罐长5530mm,净宽2200mm,罐体高7440mm,窄罐长5530mm,净宽1130mm,罐体高7180mm,高罐长4400mm,净宽     

组合提升容器在姜家窑金矿的应用

1 矿山生产概况 姜家窑金矿设计生产规模为200t/d,该矿有一个坑口为地下开采,竖井井筒直径φ=3.5m,井深244m,绞车型号为2JK—2/20,采用双层单罐笼带平衡锤提升,井下开拓4个中段,深度至-80m。 为确保矿山的持续稳定生产,该矿决定进行深部开拓。根据地质报告提交勘探结果,-80m～-255m标高的范围内地质储量为473501t,品位4.91g/t,金属量2323.314kg。根据该矿体赋存条件,初步设计采用盲竖井开拓方案,盲竖井深175m,井筒为3.3x2.8m2的矩形断面,选用2JT1600/824绞车,电动机功率95kW,设计提升能力140t/d,采用2号单层罐笼带平衡锤提升,钢丝绳罐道。该井作为深部开拓主要提升井,担负矿石、设备、人员和材料等运送任务,下设-115m、-150m、-185m、-220m、-255m5个生产中段。     

祥升煤矿副立井提升系统设计

从工程实践出发,在传统的"罐笼+平衡锤"提升系统基础上深入优化,设计为"宽罐笼+交通罐"结构提升系统,结果表明,能够提高系统的利用率和运行效率;对系统防滑做了计算分析,提出了根据工况调整配重的方法。     

罐笼导向槽与木罐道之间的合理间隙

罐笼通过自身的导向槽,依靠装设在井筒中的木罐道,使罐笼定向作上下运动。因此,木罐道的作用: 1.使提升容器在井筒中作上下定向运动; 2.保证提升容器在运行和振动时,不与井筒内其他物体发生接触; 3.在提升运行时,提升钢丝绳破断后,用     

矿井提升机平衡锤偏斜判断及处理方法

在井下矿山生产中不论是罐笼提升 ,还是箕斗提升 ,都必须有平衡装置即平衡锤(这里的罐笼与箕斗都指单体 ,不包括双箕斗、双罐笼) ,因为平衡锤起着平衡配重的作用。在运行过程中如果平衡锤发生偏斜且比较严重时 ,在与罐笼(箕斗)相会时 ,极有可能发生碰撞引发重大事故。因此平衡锤的偏斜是矿山安全生产中的一个重大隐患。1判断平衡锤偏斜的方法我们以四绳提升机来分析平衡锤偏斜的原因。平衡锤是由4根左右互捻(左2右2)的提升绳悬挂 ,过卷筒与罐笼(箕斗)相连(见图1) ,因此平衡锤的偏斜应与提升绳的松紧及卷筒直径有关 ,确切地说与卷筒摩擦衬块…     

某金矿主井井筒加固注浆方案研究

某金矿在井筒检修时发现主竖井井筒局部变形,分别在3080～3050 m标高区间井壁出现裂缝,裂缝的最宽处达8～20 mm;井壁的部分区块向外突出,局部混凝土浇筑的井壁脱落;井筒混凝土局部变形、挤压导致罐道梁变形,罐道与箕斗、罐笼的间隙变小;在标高3065～3060 m,部分罐道与罐笼发生摩擦,在标高3074～3065 m,箕斗、罐笼均与罐道有部分摩擦,提升系统运行异常。为解决井筒变形开裂问题,提出井筒中架设钢圈+井筒壁后注浆修复加固+井筒周边岩体帷幕注浆修复加固的应对方案。施工完成后,经过3个月的微震监测,井筒已停止变形和开裂,恢复正常提升和生产。     

BF—152型罐笼防坠器的研制

<正> 罐笼防坠器是矿井提升的一种重要安全装置。在提升过程中,一旦提升钢丝绳断裂,防坠器能够自动动作,抓捕住坠落的罐笼,并经过缓冲器缓冲作用,使罐笼沿井筒罐道滑行一段距离后,平稳停住,以防止因断绳坠罐事故而造成人员伤亡及设备损坏。BF—152型防坠器在井筒内的布置如图1所     

马头门施工

一、工程概况鲍店煤矿设计能力为年产300万吨。井底车场坐落在-430m水平,井口标高+44.7m水平。副井净径8m,装设2套提升设备:1套为两个1.5t矿车双层四车二绳罐笼,另1套为宽形双层四车二绳罐笼带平衡锤,用以升降人员,运输矸石、材料和设备。由于上下井人员同时由双层罐进出,马头门拱部设淋水棚,因而进车侧净高为10.85m,荒高11.65m;出车侧高10.6m,荒高11.4m。井筒内设3个罐笼,巷道的跨度     

立井提升罐道水平力测试方法

七五煤矿许楼副井井筒装备水平力测试采用的是非电量动态电测法。这种方法是把水平力传感装置安设于提升罐笼的滚轮罐耳上，用来测试提升罐笼在提升运行过程中与井筒装备罐道相互作用的水平力，并将其转变为电信号，经放大器放大后再由磁带记录仪器记录下来。测试仪器平装在具有防水、防震、防电磁干扰的集装箱内并固定在罐笼上，     

许楼副井井筒装备水平力测试技术及研究

利用国内外先进的非电量动态电测法 ,测试提升罐笼在提升运行过程中与井筒罐道相互作用的水平力 ,大大提高井筒装备行的安全性。     

建井期间单筒提升机加装平衡锤的技术改造

建井期间在提升罐笼上加装平衡锤 ,可解决提升机提升能力不足的问题。介绍了平衡锤装置的相关结构设计及平衡锤的重量确定     

正常提升中罐笼防坠器卡罐事故预防

正常提升中罐笼防坠器卡罐事故预防我矿副井一台φ２ｍ的提升机自１９９１年底竣工投入使用后，在正常的提升过程中时常发生木罐道齿爪式罐笼防坠器卡罐事故，频繁时一星期中出现几次。我们对井筒各部分的安装精度、防坠器与木罐道间隙以及卷筒、天轮和罐笼的相对位置等可...     

立井木罐道磨损治理

上世纪50-60年代矿山建设的立井大部分使用木罐道。由于测量、施工等原因，安装的木罐道总是与罐道中心线之间存在着一定的误差，加上钢丝绳在提升过程中所有的旋转力都集中在天轮与罐笼之间的钢丝绳上，并通过连接装置传给罐笼，加剧了罐耳与罐道梁之间的磨损。由于安装存在的误差，罐笼突出部位就更加大了磨损；老井筒由于罐道与井筒之间产生了相对的位移，使罐道偏离了罐道中心，也造     

平衡锤重量的合理确定

目前,国内许多设计计算资料中介绍单罐带平衡锤提升的平衡锤重量计算式方: Q_p=Q_z+N_KQ_K+Q/2 (1) 式中Q_P——平衡锤重量,kg; Q_z——罐笼自重,kg; N_K——矿车个数; Q_K——每个矿车自重,kg; Q——载重量,kg。 提升大件时Q=Q_(dj),提升人员时Q=70N_R,提升矸石时Q=N_KQ_m。Q_(dj)为大件重     

鲍店副井树脂锚杆支座的设计和安装

鲍店矿井设计能力为300万吨/年,副井井筒直径8米、提升高度475米、装备两套提升设备,一套为一对1.5吨双层四车罐笼,一套为1.5吨双层四车宽罐笼带平衡锤。采用树脂锚杆固定罐道梁,安装质量和速度均取得了好的效果。现把有关情况介绍如下。 一、树脂锚杆固定罐遭梁的几个问题 1.树脂的老化:虽然煤矿采用树脂锚杆时间短、资料不多,但我国采用玻璃钢已有20多年的历史(玻璃钢由玻璃布或玻璃纤维用树脂粘结而成),其基本材料与树脂锚杆粘结剂相同。对它的老化已进行了一系列的试验,取得很多数据,具有参考价值。     

钱家营矿副井提升机房的布置

开滦钱家营矿副井井筒直径8米,布置两套提升装备(图1).一套为一对1.5吨矿车双层双车罐笼,另一套为带平衡锤的宽罐笼.选用3米4绳落地式提升机,提升速度10米/秒.电动机直联传动、容量1150千瓦,可控硅供电.主绳直径φ434毫米4根,尾绳直径φ447毫米2根,全部镀锌.在提升机房中,设有单梁手动起重机.采用带液压调斜措施的Γ型井架,在井架上安装直径3米的天轮4组.井口房中设有更换罐笼用的起重设备,起重能力10吨,可将罐笼直接送至井筒中.