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1.
PPEK/PPS共混物流变性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过熔融挤出的方法制备了含不同比例的二氮杂萘酮结构的聚芳醚酮(PPEK)和聚苯硫醚(PPS)共混物,并用毛这流变仪研究了该共混物的流变性能。在所研究的温度和剪切速率范围内,当PPS窗户低时,PPEK/PPS共混物溶体为典型的假塑性流体,而当PPS含量为60%时,共混物则近似为牛顿流体。PPS的混入极大地降低了PPEK的熔体粘度,而且在一定范围内,随PPS含量的增加,可有效地改善挤出物外观。同时考察了剪切速率,实验温度等对共混物流变性能的影响。 相似文献
2.
采用哈克双螺杆挤出机制备了聚丙烯/聚丁烯-1(PP/PB)共混材料,考察了PB的熔体流动速率(MFR)和用量对PP流变性能和力学性能的影响。结果表明:PP与PB二者相容性良好,当PB质量分数为30%时,PP/PB200(MFR为200 g/10 min)共混材料的MFR最大为37.90 g/10 min,约是纯PP的4.15倍,PP/PB0.5(MFR为0.5 g/10 min)共混材料的MFR最小为7.59 g/10 min,与纯PB相比降低了16.87%;随着PB MFR的增加,PP/PB共混材料的熔体强度降低;当PB MFR为0.5 g/10 min时,对PP有明显的增强和增韧效果,PP/PB共混材料的拉伸强度为31.11 MPa,冲击强度为48.52 kJ/m2,与纯PP相比分别提高了28.82%和185.24%。 相似文献
3.
利用熔融共混法制备了玻璃纤维(GF)增强聚苯硫醚(PPS)复合材料.采用毛细管流变仪对PPS/GF以及PPS/GF/CaSO4晶须复合材料的流变行为进行了表征.结果表明,PPS/GF复合材料的黏度随着剪切速率的增大而逐渐降低,呈现出明显的"剪切变稀"行为.随着GF用量的增加,PPS/GF复合材料的黏度逐渐升高,非牛顿指数n值逐渐降低.晶须用量为5份时,PPS/GF/CaSO4晶须复合材料的黏度最低,结构黏度指数较低,纺丝加工性能较好.复合材料的黏度随晶须用量的继续增加而增加.在310~315℃时复合材料的结构黏度指数下降幅度最小,表明该温度范围熔体流动最稳定. 相似文献
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PPS/PC共混物力学性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
测量丁聚苯硫醚/聚碳酸酯(PPS/PC)二元共混物的力学性能,并考察了PC含量对PPS/PC/EP(环氧树脂)共混体系力学性能的影响。结果表明,加入适量的PC树脂,可在一定程度上改善PPS树脂的拉伸强度、拉伸断裂强度、弯曲强度和冲击断裂韧性。 相似文献
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PPESK/PPS共混物流变性能的研究 总被引:3,自引:1,他引:2
以溶液共混-共沉淀的方式制备了含二氮杂萘联苯结构的聚醚砜酮/聚苯硫醚共混物,用毛细管流变仪考究了共混物的流变行为,讨论了剪切速率,温度和组成对体系流变性能的影响。结果表明,共混体系属于假塑性流体,少量聚苯硫醚的加入,可以明显降低体系的表观粘度,提高PPESK的加工性能。 相似文献
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PPEKK/PPS共混物流变性能的研究 总被引:2,自引:1,他引:2
采用溶液共沉降的方式制备了不同比例的含二氧杂萘酮结构聚醚酮酮(PPEKK)和聚苯硫醚(PPS)共混物。用毛细管流变仪测定了PPEKK/PPS共混莪的流变性能。结果发现在所研究的温度和剪切速率范围内,PPEKK/PPS共混物熔体为假塑性流体,其熔体表现粘度随PPS含量的增加,温度的升高,剪切速率的增大而下降,熔融活化能随剪切速率的增大而降低。对挤出样条的胀大比率、外观形貌研究表明,PPS的加入不仅有利于改善PPEKK的熔融加工性,还能改善成品尺寸稳定性和外观。 相似文献
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PPS/TLCP共混体系结构与流变研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热致液晶聚合物(TLCP)与聚苯硫醚(PPS)熔融共混的方式制备了PPS/TLCP复合材料,研究了PPS/TLCP共混体系的形貌、流变性能以及加工参数对微纤形成的影响。结果表明:TLCP可明显改善体系的加工特性,并能原位生成微纤化复合材料,TLCP对体系黏度有较大影响,在低剪切速率区黏度下降幅度较大,在高剪切速率区,黏度降低幅度小。PPS/TLCP复合材料存在皮芯结构,工艺参数对TLCP微纤的形成起着重要作用,通过提高注塑速度,对TLCP微纤的形成特别有利。 相似文献
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《塑料科技》2016,(10):34-38
分别以乙烯-丙烯酸甲酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯(E-MA-GMA)、苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯(StAN-GMA)以及苯乙烯-(乙烯-丁烯)-苯乙烯嵌段共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)为相容剂,采用熔融共混的方法制备了改性聚苯硫醚/聚酰胺66(PPS/PA66)共混物。通过毛细管流变分析,研究了PPS及相容剂用量对PPS/PA66共混物流变性能的影响。结果表明:PPS/PA66共混体系为非牛顿假塑性流体,其表观黏度随剪切速率的增大而减小;随着PPS用量的增加,共混体系的非牛顿指数降低,其流变性能逐渐偏离牛顿型流体;随着相容剂用量的增加,PPS/PA66/E-MA-GMA体系的熔体黏度明显增大,PPS/PA66/St-AN-GMA体系的熔体黏度则先下降后上升,而PPS/PA66/SEBS-g-MAH体系的熔体黏度变化不大。 相似文献
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交联型PPS/纳米SiO2复合材料的力学与摩擦学性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过烧结压制成型制备了不同形貌的交联型聚苯硫醚(PPS)/纳米SiO2复合材料,并利用扫描电子显微镜对材料的磨损表面形貌和磨屑进行了观察和分析,研究了不同体积分数的纳米SiO2对PPS复合材料力学和摩擦学性能的影响。结果表明,纳米SiO2可以明显提高复合材料的硬度,并明显降低复合材料的摩擦系数;微孔形纳米SiO2比球形纳米SiO2对复合材料力学性能和摩擦磨损性能的影响更为显著,随着纳米SiO2填充量的增加,复合材料的磨损机理由粘着磨损向粘着转移和热挤出转化。 相似文献
12.
研究了两种不同粘度热致液晶聚合物(TLCP)与两种熔体流动速率(MFR)相差比较大的聚苯硫醚(PPS)复合体系的流变特性。研究发现,在一定温度下复合体系的流变性与所添加的液晶聚合物的种类以及添加量等因素有关,呈现出较复杂的流变行为。 相似文献
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HDPE及其共混物流变性能的研究 总被引:4,自引:1,他引:4
对 HDPE及 HDPE与 PEW、EVA共混物 ,HDPE与 HDPE(GC72 6 0 )共混物的流变性能进行了研究。测试了 HDPE及共混物的熔融指数、流动曲线、非牛顿指数、结构粘度指数及粘流活化能。结果表明 ,共混物的流动性能有很大提高 ,改善了加工性能。 相似文献
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PPS/PA1010合金的制备及其力学性能研究 总被引:1,自引:1,他引:1
选用丙烯酸接枝聚丙烯(PP-g-AA)和自制的甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)嵌段共聚苯乙烯(St)接枝聚丙烯[PP—g-(GMA—CO—St)]为增容剂,采用双螺杆挤出机熔融挤出法制备了PPS/PA1010/PP—g—AA合金和PPS/PA1010/PP-g-(GMA—CO-St)合金,并分别对两种合金的力学性能进行了研究。结果表明,在保持合金其它力学性能不下降的情况下,随着PP—g—AA含量的增加,共混合金的冲击强度先提高后降低,当PP-g—AA含量为7份时,冲击强度比原合金提高了86.7%,比纯PPS提高了39.3%;而随着PP—g-(GMA—CO—St)含量的增加,冲击强度也有明显提高。 相似文献
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PET/纳米TiO2复合材料流变性和力学性能的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
通过二步熔融共混法制备了PET/纳米TiO2复合材料。使用毛细管流变仪、万能材料拉力机、冲击试验仪等研究了复合材料的流变性与力学性能,并借助扫描电子显微镜对其冲击断面形貌进行了观察。发现加入纳米TiO2粒子明显降低了PET的熔体粘度,并且其流动曲线形状发生了明显改变。在较低和较高剪切速率区,PET/纳米TiO2体系的粘度随剪切速率的变化趋于平缓;而在中等剪切速率区,其流动行为表现出假塑性流体特性。较低填充量下,纳米TiO2对基体有一定的增韧增强作用,填充3%时材料的屈服和断裂强度提高了约25%;填充1%时材料的缺口冲击强度提高了约15%。 相似文献
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采用平板动态流变仅研究了聚碳酸酯/聚对苯二甲酸乙二酯(PC/PET)共混体系熔体在设定温度下的动态流变性能,探讨了(苯乙烯/马来酸酐)无规共聚物(SMA)、丙烯酸酯共聚物(M1)以及(乙烯/丙烯酸酯/甲基丙烯酸缩水甘油酯)共聚物(M2)3种增容剂对PC/PET共混体系相容性的影响;考察了不同增容剂、PET含量对PC/PET共混体系的动态复合粘度、动态储能模量及损耗因子等动态流变参数的影响.结果发现,3种增容剂均能增强分子间作用力和分子链之间的缠结,提高界面粘合,其中M2的增容效果最有效. 相似文献
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PVC/ABS共混体系流变性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
用毛细管流变仪对PvC/ABS共混体系的流变性能进行了研究。结果表明,该体系的流动符合假塑性流体的流动规律。当ABS含量为o一50%时,共混体系的表现粘度随ABS的含量的增加而降低;当ABS的含量大于50%时,共混体系的表现粘度变化不大。同时ABS的种类和PVC相对分子质量的大小也影响共混物的表观粘度。 相似文献
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