PE/PP共混物卷绕丝微观结构的研究

用透射和扫描电子显微镜研究PP/PE共混物在熔融纺丝时 ,PE掺入对PP结构的影响。研究结果表明 :PE与PP存在一定程度的相互作用 ,PP中加入PE能改变卷绕丝中PP结晶结构 ;PP中加入质量分数低于 10 %的PE时可以顺利纺丝 ,所得的卷绕丝断裂伸长率较大 ,具有良好的可拉伸性     

纺丝速度和第三单体含量对CDP纤维超分子结构性能的影响

借助由 X射线衍射法、DSC法测定的结晶度和沸水收缩率、自然拉伸比、声速取向因子等指标 ,描述了纺丝速度在 1～ 5 km/ min内变化的阳离子染料可染型共聚酯 (CDP)卷绕丝的超分子结构 ;同时对不同第三单体含量的 CDP纤维热处理后部分超分子结构参数、收缩性能作了研究。结果表明 ,在实验范围内 ,CDP卷绕丝的结晶、取向程度均随着纺丝速度的增加而增加 ;随第三单体含量增多 ,纤维结晶、取向程度减小、干热收缩率增加     

熔纺聚丙烯腈纤维的拉伸及热定型工艺

研究了熔纺聚丙烯腈 (MPPAN )纤维的拉伸及热定型工艺 ,并应用 X光衍射、取向、应力 -应变等方法对拉伸丝及定型丝的结晶性能、机械性能和沸水收缩性进行了表征 ,结果表明 :两种 MPPA N纤维都可以进行热水拉伸 ,但需严格控制拉伸温度 ;纤维拉伸以后 ,结晶度和机械性能均得到提高 ;其中AN含量为 81.6 %的 MPPAN拉伸丝可在 14 0℃以下 (以 130℃为佳 )干热定型 ,定型丝的性能和定型方式有关。     

花色纺丝II.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同 ,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀 ,在不同的纺丝工艺下 ,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示 ,改变冷管的直径和起始位置 ,对卷绕张力无调节作用 ,且不影响纤维的结晶和取向 ,而改变热管直径 ,对卷绕张力也无调节作用 ,但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此 ,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置 ,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力     

花色纺丝Ⅱ.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良.为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀,在不同的纺丝工艺下,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算.计算结果显示,改变冷管的直径和起始位置,对卷绕张力无调节作用,且不影响纤维的结晶和取向,而改变热管直径,对卷绕张力也无调节作用,但使快速结晶时的位置沿纺程后移.因此,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力.     

花色纺线 Ⅱ．冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同，丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不奶。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀，在不同的纺丝工艺下，利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示，改变冷管的直径和起始位置，对卷绕张力无调节作用，且不影响纤维的结晶和取向，而改变热管直径，对卷绕张力也无调节作用，但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此，需要在集整束点之间加装一个张力调节补偿装置，或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力。     

花色纺丝 Ⅰ.冷管热管纺丝纤维成形及结构发展机理

利用计算机对冷热管纺丝成形过程及纤维结构发展进行了数学模拟 ,计算结果显示冷管与热管采用不同的纺丝温度将使纤维的结晶度和双折射不同 ,而结晶度和双折射的不同导致了纤维的收缩率差异 ,生产出异收缩花色丝。同时 ,冷管和热管纺丝在卷绕处张力相差很大 ,导致冷管热管纺丝张力不匀 ,卷绕成型不良     

miPP与ziPP的可纺性比较

采用熔融纺丝法 ,比较了茂金属催化聚丙烯 ( mi PP)和齐格勒 -纳塔催化聚丙烯 ( zi PP)切片在相同纺丝条件下的可纺性 ,研究了纺丝条件对其初生纤维结构与性能的影响。研究发现 ,mi PP的可纺性受温度的影响比较大 ,在低温下纺丝性能较好 ;mi PP卷绕丝与 zi PP卷绕丝相比具有良好的可拉伸性能 ;m i PP的相对分子质量分布较窄 ,其初生纤维的取向度较高     

PA6／PET切片熔融共混纺丝工艺介绍

在锦纶6（PA6）切片中加入一定数量聚酯（PET）切片进行熔融共混纺丝,主要过程包括配料、熔融、纺丝、侧吹风冷却、上油、拉伸、卷绕成型,获得锦涤FDY工业丝。经测试锦涤工业丝的断裂强度为8．0—8．5cN／dtex,断裂伸长为15％～17％。     

涤纶高收缩FDY的开发

采用FDY热辊纺丝拉伸一步法纺制涤纶高收缩FDY。论述了各项关键技术参数如预结晶及干燥温度、纺丝温度、熔体压力、冷却条件、纺丝速度、拉伸及定型工艺、卷绕张力等对纤维的收缩率的影响。找到纺制涤纶高收缩FDY的最佳纺丝工艺,并能够稳定地控制其收缩率。     

PDS纤维的结构与性能研究

采用熔融纺丝法纺制聚对二氧杂环己酮 (PDS)纤维 ,用 IR、X衍射、DSC测试了纤维的结构、力学性能 ,在模拟体液中测试了生物降解性能 ,收缩力和收缩率。实验表明 ,PDS初生纤维具有良好的力学性能 ,在 60℃下拉伸 6倍 ,强度达 2 .97c N/ dtex,伸度 98.1% ,在模拟体液中具有优异的生物降解性 ,收缩力和收缩率均较小 ,可用作医用缝合线等医学生物材料     

降温母粒对远红外PP纤维可纺性及结构的影响

着重探讨了降温母粒对远红外 PP共混体系熔融指数、熔点、流变性等的影响 ,研究了降温母粒对高速纺远红外细旦丙纶纺程上结晶、取向等结构形成的影响。结果表明 :在远红外 PP共混体系中添加 3 %的降温母粒 ,可改善流动性能 ,降低纺丝温度 ,大大改善体系的可纺性 ,可满足高速纺丝的要求 ,所得 POY的超分子结构有利于进一步的后加工处理     

涤纶短纤维差别化产品的开发和市场前景

叙述了在合成纤维短纤维试验装置上 ,使用直接纺丝、间接纺丝、复合纺丝等技术 ,开发和研制的涤纶差别化纤维产品——细旦缝纫线用短纤维 ,复合纺丝芳香纤维、涤纶超短纤维、高收缩纤维、“奇异”纤维、增白纤维、中空纤维。同时 ,也对涤纶短纤维差别化产品的市场前景进行探讨 ,认为有显性市场和潜在市场可以开拓     

氨纶树脂的合成及其熔融纺丝研究

对氨纶树脂的合成进行了研究 ,在双螺杆挤出机上通过配方和工艺条件考察 ,筛选出符合熔融纺氨纶的树脂 ,并在 VC4 0 6纺丝机上放大试验 ,结果证明该树脂采用熔融纺丝完全可行。熔融纺氨纶的各项性能与国外同类产品相近 ,可与干法氨纶相媲美。     

PTT纤维的结构与性能

综述了国内外公司及学者对于聚对苯二甲酸丙二酯 ( PTT)纤维结晶结构、分子链构象、力学性能、粘弹性能、染色性能、热学性能、抗污性能和熔体的粘弹性等的研究成果。 PTT的结晶结构属于三斜晶系 ,大分子链的“Z”字形构象赋予熔体较高的弹性和纤维良好的回弹性 ;大分子链柔性使其具有优于 PET纤维的染色性能 ;“奇碳”效应赋予 PTT纤维优异的抗污性能     

聚对苯二甲酸丙二酯熔纺纤维的结构与性能

在 0 .5～ 8.0 km / min的纺丝速度下制备了聚对苯二甲酸丙二酯 (PTT)纤维 ,以 X射线衍射、密度、双折射、DSC、力学测定等手段测试了不同纺丝速度所得 PTT初生纤维的结构、热学及力学性能。结果表明 :随纺丝速度的升高 ,PTT纤维的取向和结晶增加 ,断裂伸长率降低 ,断裂强度增大     

液晶芳香族聚苯唑纤维的性能

论述了液晶态芳香族聚苯唑的干喷湿纺纤维的纺丝工艺条件、热处理条件等对其力学性能的影响,并提出了几种有效的改善其抗压力学性能的途径,指出多数芳香族聚苯唑纤维的抗张强度高于３．１ＧＰａ,抗张模量高于２００ＧＰａ,其中以聚对苯撑苯并二唑纤维性能最佳,其最高抗张强度和抗张模量分别可达６．９ＧＰａ和     

278dtex/48f特种工业用锦纶生产工艺探讨

阐述了用技术改造后的 VC404纺丝机研制高强力低延伸的特种工业用锦纶的过程,探讨了低熔体温度纺丝新工艺.要求熔体温度为254—258℃;丝室温度为34—38℃;卷绕丝含水3.5%—4.5%。该项新产品线密度275.8—283.4dtex/48f;CV%为1.60—1.76;相对强度6.0—6.2cN/dtex;伸长率19.2%—20.4%;捻度114—117捻/m;沸水收缩率4.4%—4.8%.