SrRuO3铁磁性能研究

测量了烧结SrRuO3的零场冷却和加场冷却磁化强度和交流磁化率。随外加直流偏场的增加,交流磁化率与温度关系曲线向低温方向移动。继续增加直流偏场,一个峰分裂为两个峰,其中低温下的峰继续向低温方向移动,另一个高温处的峰却向高温方向移动。在不同频率下测量零偏场下的交流磁化率,随频率增加峰值减小,但峰的位置并没有像以前报道得那样向高温方向移动。可见,烧结SrRuO3并没有显示自旋玻璃行为,而是普通铁磁体。     

冷变形及热处理对Ni-SpanC型纵振频率温度系数的影响

随着近代科学技术的发展,恒弹性合金得到了广泛地应用。在动态应用的领域中,合金主要被用作振子或振动系统。在工作过程中,由于换能的方式不同,因而对合金的频率温度系数的要求亦不同。为了满足不同弹性元件的要求,必须了解和掌握影响恒弹性合金共振频率温度系数的因素。实验表明,Ni42CrTiAlMoCu纵振频率温度系数随冷变形的增大有向负值偏移的趋势,而Ni43CrTi—A1Co和Ni43CrTiAlCoB冷变形对其性能却无明显影响。上述3种合金在500～650℃范围内时效时,其纵振频率温度系数均随时效温度的提高有向正值方向偏移的趋势。     

Y0.75Ca0.25MnO3体系的自旋玻璃行为与输运特性研究

研究了Y0.75Ca0.25MnO3体系的结构和电磁特性,结果表明,场冷(FC)和零场冷(ZFC)直流磁化曲线在低温下存在典型的分叉现象,相应的Tcusp=34K;不同频率下交流磁化测量表明了随着频率的增加自旋冻结温度Tf=Tcusp向高温区移动,结合电输运测量,证明Y0.75Ca0.25MnO3体系为一典型的自旋玻璃绝缘(SGI)体系.     

压缩机频率对R410A/R410A复叠式制冷系统性能的影响

为了研究压缩机频率对R410A/R410A复叠式制冷系统性能的影响,本文实验研究了系统温度、压缩比、性能系数COP随不同高(低)温级压缩机频率的变化。结果表明:在同一工况下,低温级压缩机的频率从50 Hz升至62 Hz时,系统的中间温度升高2.36℃,高低温级压缩比的差值降低44.6%;高温级压缩机的频率从50 Hz升至62 Hz时,系统的中间温度降低3.7℃,高低温级压缩比的差值增加58.5%。高温级频率变化时系统复叠温差较小,系统性能系数COP高于低温级频率变化下的系统COP。在高(低)温级压缩机频率为53 Hz时,系统复叠温差最小,系统COP最优。     

形变时效对E36海洋平台用钢性能的影响

本文试验研究了3—12％预变形的形变时效对E36钢的强度、塑性、低温冲击韧性及NDT的影响,结果表明形变时效后-40℃的冲击功能满足ZC规范要求,但在变形量为10％时出现极小值;FATT从-62℃升高到-33℃,NDT从-65℃升高到-35℃,说明形变时效后还具有较好的韧性和一定的止裂能力。为了防止偶然的塑性过载对平台结构的可能危害,建议冷加工时不得产生大于相当于轴向拉伸时的5％的冷变形。文中还对该钢时效敏感性产生的原因作了初步分析。     

Cu-Ni-Si-Ag合金冷变形及动态再结晶研究

研究了时效温度和时效时间对不同冷变形条件下Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金组织和性能的影响.在Gleeble-1500D热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.15Ag合金在高温压缩变形中的流变应力行为和组织变化进行了研究.结果表明:合金经900℃固溶,在经不同冷变形后时效,能获得较高的显微硬度与导电率,当变形量为80%,时效温度达到450℃时,其显微硬度达到220Hv,导电率达到41%IACS.热模拟实验中,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,材料显微组织强烈受到变形温度的影响.     

低温回火对艾林瓦合金剪切模量G及~ΔG/G-T曲线的影响

本文研究了冷变形后低温回火对 Fe-Ni-Cr-Ti,Fe-Ni-Cr-Ti-Mo-Cu 艾林瓦合金剪切模量 G 及△G/G-T 曲线的影响。分析了低温回火后顺磁剪切模量 Gp,△E_(λ)效应,弹性因瓦效应△G■对剪切模量 G 及温度系数的贡献.     

室温以下对流对频率温度系数的影响

本文研究了室温以下降温过程中由于冷空气向下流动对试样扭振频率温度系数的影响。用分度值为0.1mg的精密天平,测量了Fe-Ni-Cr-Ti低扭振频率温度系数恒弹性合金在降温过程中,试样在天平上显示值的变化。表明试样在冷却过程中,在天平上的显示值产生附加增加(天平附加显示值△m)。它主要是由于空气被冷却后密度增加,冷空气向下流动对试样作用一个向下的力所引起,试样结霜对其影响不大。试样在天平上的附加显示值△m,使试样共振周期产生附加增加,从而使频率温度系数值或者偏大或者偏小,都不能代表材料的本身性能。在测试条件固定的条件下,取决于振动模式,试样制备工艺(主要是冷变形和时效),△m对频率温度系数影响不同。     

Cu-Ni-Si合金冷变形及动态再结晶行为研究

研究了时效温度和时效时间对不同冷变形条件下Cu-2.0Ni-0.5Si合金性能的影响。在Gleeble-1500D热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究。结果表明,合金经900℃固溶,当变形量为40%,时效温度达到450℃时,其显微硬度达到201HV,导电率达到34%IACS。随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大。在应变温度为700、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征。从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的变形激活能Q。     

玻璃纤维增强树脂基复合材料弯曲强度时间温度相关性

研究了玻璃纤维增强树脂基复合材料 (GFRP) 层合板弯曲强度高温加速试验的时间温度相关性。在不同的温度和加载速率下进行了三点弯曲试验。通过弯曲强度控制曲线的时间温度移动因子曲线分析了GFRP层合板的弯曲强度时间温度相关性。探讨了低温短时和高温长时的失效机理。通过玻璃纤维拉伸延迟断裂试验,对GFRP层合板的低温短时弯曲强度的时间温度相关性进行了修正。修正后的弯曲强度控制曲线的时间温度移动因子曲线与基体树脂动态杨氏模量的时间温度移动因子曲线非常吻合,表明GFRP层合板的弯曲强度取决于基体树脂的粘弹性性能。      

3J58合金音叉振荡器时间稳定性的研究

本文着重研究了时效处理、稳定化处理和老化处理等三个工艺过程对3J58 Fe-Ni基恒弹性合金小型音叉振荡器的频率时间稳定性的影响,具体地通过对电子音叉手表走时长期稳定性的考核,认为音叉振荡器的频率稳定性是对其走时精度影响的重要因素。为此,初步探讨了时效处理规范对音叉的频率温度系数、机械品质因数和硬度的影响规律。试验表明：经过1050℃,20-30分钟水冷,60％冷变形率的3J58合金板料,制成音叉振荡器的音叉部件,为使其频率温度系数γf接近于零值,而机械品质因数Q达到最高值,其时效处理工艺为610°-0 5℃,3小时。音叉部件在时效后进行400℃,24小时的稳定化处理,可使其频率漂移量降低。为改善音叉振荡器的时间稳定性,音叉部件应进行老化处理。老化处理规范有：(1)高低温循环老化；170-0 5℃≒-50℃,各保温1小时,循环20次。高温必须超过居里点(165℃) (2)居里点上下加热高低温循环老化：高温(130℃≒170℃)反复两次→室温→低温(-45-50℃),不同温度下各保温1小时,循环两次。(3)振动老化：70℃大振幅振动8天→室温小振幅振动4天。大振幅振动时线圈的感应电势为1．2-1．5 V,小振幅振动时,线圈的感应电势为0．68-0．7V。     

20CrMnTi钢连铸坯柱状晶区的高温力学性能

采用Gleeble-1500D热/力模拟实验机进行拉伸实验,测试20CrMnTi钢650—1050℃温度范围柱状晶区内的应力-应变曲线、高温强度、硬化系数及热塑性,研究了铸坯各高温力学性能参量与取样位置的关系。结果表明,随着距铸坯表面距离的增加,铸坯抗拉强度降低,低温(650℃)下的硬化系数明显增大;750℃时,1#、2#和3#试样的断面收缩率均达到最低,约为60%;取样位置由1#试样变为3#试样时,铸坯裂纹敏感区宽度保持在150℃左右,温度区间整体向低温区移动约17℃。以1#试样为参考,矫直过程中的铸坯表面温度应控制在825℃以上。     

浅谈冷变形量对QBe2合金时效析出的影响

利用企业现有的材料,通过对不同冷变形量对QBe2合金力学性能、显微组织的影响进行研究,同时对不同冷变形量下QBe2合金进行时效处理,确定时效工艺时,明确时效温度不变,只调整时效时间,研究显微组织的变化以及时效后的析出物对力学性能的影响,得到了冷变形量对QBe2合金时效析出影响的基本规律,即当QBe2合金的冷变形时效工艺为冷变形量40%、时效温度为330℃且保温时长为3 h时,可以获得最佳的状态。     

工艺参数对FeNi_(35)Co_(20)AlNbTi高温恒弹性合金性能的影响研究

探讨了工艺因素对FeNi35Co20AlNbTi高温恒弹性合金性能的影响,研究了固溶工艺、冷形变工艺及时效工艺等因素对机械性能及频率温度系数的影响,确定了合适的工艺制度。     

泵驱动两相循环回路中工质泵的冷损失特性分析

为了充分利用室外自然冷源,将泵驱动两相循环回路系统用于数据中心自然冷却。本文通过改变系统温差、泵频率、换热面积、高低温水源温度,对工质泵的冷损失性能进行实验研究。结果表明:高温水源温度不变时,冷损率在温差为16℃、频率为15 Hz及较大换热面时最小;低温水源温度不变时,不同温差下,当蒸发器和冷凝器个数均为5个时系统冷损率最小,且不超过3.20%;高温水源温度越高,冷损率越低,本实验高温水源温度为26℃时,冷损率最低,且不超过2.82%。     

BiNbO4掺杂对BaTiO3基陶瓷的改性效应研究

对三元系统BaTiO3(BT)-Bi0.5Na0.5TiO3(BNT)-BiNbO4的微结构和介电性能进行了研究.1%(摩尔分数) BNT掺杂使BT的居里温度由127℃大幅提高到140℃.BiNbO4掺杂显著降低了高温端的电容温度变化率,相反低温端的电容温度变化率升高.掺杂3%～4%(摩尔分数)BiNbO4的BT陶瓷满足X8R特性.烧结温度过高时,居里峰明显被抑制,居里温度向低温移动,而低温介电峰向高温移动.SEM结果表明,1%(摩尔分数)BiNbO4掺杂时,陶瓷晶粒细小且尺寸均匀.BiNbO4含量增大,陶瓷内部出现异常生长的第二相晶粒,且第二相比例随BiNbO4含量增加而增大.XRD分析表明,基质晶粒为BaTiO3,第二相包括Ba2TiO4、NaBiTi2O6及BaTiNb4O13.     

基于正交试验的Cu-Ni-Si合金加工工艺研究

利用L9(34)表对Cu-3.2Ni-0.75Si-0.3Zn合金的时效工艺进行了正交试验,结果发现,各因素对合金导电率和显微硬度影响程度的主次顺序分别为:时效温度＞合金状态＞时效后冷变形量＞时效时间和时效温度＞冷变形量＞合金状态＞时效时间.在保证合金性能不降低的情况下,该合金热轧板材经60%冷变形后,可直接进行时效而省去固溶处理.本试验所得合金的性能为:抗拉强度830MPa,显微硬度220Hv,导电率51%IACS,延伸率6%;同时材料厚度＜0.120 mm.     

预时效对CuAlNi单晶相变温度的影响

根据有序化理论,提出了预时效概念,并用无析出物形成的预时效处理研究了Cu-13.4Al-4. 0Ni单晶相变温度随预时效工艺的变化,结合DSC和偏光金相分析探讨了预时效与时效的界限.淬冷状态的Cu-Al-Ni单晶其相变温度可以根据需要进行预时效处理,经预时效后,其M s为淬冷态的Ms+0～70 ℃,As为淬冷态的As+0～90 ℃可调. 预时效温度应为淬冷态的Ms+100～200 ℃. 经过预时效的合金在马氏体状态下其相变温度保持稳定. 在高出淬冷态合金Ms点300 ℃以上随着保温温度的升高或保温时间的增长,处理后的 Ms、As等转变温度向高温移动,并且相应的β′1相的数量也会降低,γ′1 相量增加. 尽管此时没有析出物产生,但是单一β′1相转变为β′1+γ′1后,由于γ′1相很差的原位再现性而导致降低形状记忆行为和超弹行为.     

Cu-Ni-Si合金时效的正交试验研究

采用正交试验对Cu-3.2Ni-0.75Si-0.3Zn合金的时效工艺进行了研究。结果发现,各因素对合金导电率和显微硬度影响程度的主次顺序分别为:时效温度>合金状态>时效后冷变形量>时效时间和时效温度>冷变形量>合金状态>时效时间。在保证合金性能不降低的情况下,该合金热轧板材经60%冷变形后,可直接进行时效而省去固溶处理。合金经最佳工艺时效和60%冷变形后,导电率和显微硬度分别可达41.96%I-ACS和263.4Hv。     

(0.995-x)K_(0.48)Na_(0.52)NbO_3-0.005BiCoO_(3-x)Bi_(0.5)Na_(0.5)ZrO_3无铅压电陶瓷相结构及电学性能的研究

采用传统固相法制备了(0.995-x)K_(0.48)Na_(0.52)NbO_3-0.005BiCoO_(3-x)Bi_(0.5)Na_(0.5)ZrO_3(KNN-0.005BCxBNZ,x=0~0.045)系无铅压电陶瓷,研究了Bi_(0.5)Na_(0.5)ZrO_3的引入对KNN基无铅压电陶瓷相结构和电学性能的影响。研究结果表明,BNZ的引入能够同时使KNN陶瓷的正交-四方相变温度(TO-T)向低温方向移动,三方-正交相变温度(TR-O)向高温方向移动。当0.03x≤0.04时,陶瓷在室温附近正交-四方(O-T)相和三方-正交(R-O)相(即R-O-T相)共存,使陶瓷的电学性能得到大幅提高;当x=0.035时,陶瓷具有最优的电学性能:d33=320pC/N,kp=52%,Pr=19.7μC/cm2,εr=1 400,tanδ=2.5%,TC=335℃。