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多家炼厂的催化裂化装置的三旋后路临界喷嘴都相继出现了喷嘴、管路补偿器、法兰泄漏的情况,通过工艺和结构改进,解决了重油催化裂化装置临界喷嘴暴露出来的问题。 相似文献
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重油催化裂化进料高效雾化喷嘴 总被引:10,自引:0,他引:10
赖周平 《石油化工设备技术》1996,17(5):15-18
就重油催化裂化装置所采用的高效雾化喷嘴的作用、影响因素、类型及结构特点进行了简要的描述,以供重油催化裂化进料段的设计参考。 相似文献
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本文简述了渣油催化裂化装置燃料油喷嘴的安装规范和安装关键,详细介绍了根据喷嘴结构特点和现场条件制定出的模拟安装法及检测工艺。采用这种方法安装,质量标准可达到美国S·W·E·C的技术要求。 相似文献
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为分析催化裂化能量回收系统中临界喷嘴的磨损问题,采用计算流体力学CFD数值模拟软件Fluent中的标准k-ε湍流模型和随机轨道模型(DPM)对孔板式、拉瓦尔式两种结构的临界喷嘴内气固两相进行耦合计算。结果表明:颗粒相对两种临界喷嘴的磨损位置差异较大,孔板式临界喷嘴磨损区域主要在主烟道壁面,距临界喷嘴插入点1 000~1 500 mm区域,产生磨损的颗粒主要为大于5μm颗粒;而催化剂颗粒对拉瓦尔式临界喷嘴磨损区域在喷嘴扩散后段,距临界喷嘴插入点0~500 mm区域,磨损颗粒主要为小于10μm粒径颗粒,颗粒对拉瓦尔喷嘴主烟道不产生磨损;两种临界喷嘴磨损存在差异的原因:孔板式临界喷嘴不存在扩散减速段,颗粒以90 m/s的速度冲刷主烟道壁面;拉瓦尔式扩散段内出现旋转涡流携带催化剂颗粒冲刷壁面产生磨损。 相似文献
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重油催化裂化进料雾化喷嘴研究 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了洛阳石油化工工程公司工程研究院近期开发的新型重油催化裂化进料喷嘴--LPEC-H型进料雾化喷嘴的性能.该喷嘴采用创新雾化结构,使原料得到高质量的雾化.采用国际先进的相位多普勒粒子分析仪PDPA测试了LPEC-H型喷嘴的雾化粒径和喷射速度,结果表明雾化颗粒细小均匀,雾化颗粒群中最大粒径显著减小,喷射速度适中,具有良好的雾化性能. 相似文献
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CO在再生器内的燃烧状况受主风流量和CO助燃剂添加量等条件的影响,分为CO完全燃烧和部分燃烧两种不同的燃烧模式。CO的燃烧状况反过来会影响再生器内的烧焦反应,改变再生器的温度以及再生催化剂表面焦炭含量,进而影响反应-再生系统的多稳态特性。在基准假组分催化裂化反应-再生系统稳态模型的基础上,通过对再生催化剂传输斜管上的换热器进行热量衡算,绘制热量曲线,确定了系统的2个稳态操作点。根据中国石油化工股份有限公司九江分公司的催化裂化装置实际生产数据设置系统参数,使CO分别处在完全燃烧和部分燃烧模式下,分析系统的稳定性;改变剂油比、原料油预热温度和主风温度,发现系统的2个稳态点在不同燃烧模式下均发生有规律的变化,但是在实际可操作范围内,稳态点的个数始终不变。 相似文献
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催化裂化汽油选择性加氢脱硫前后组成分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用色谱、质谱、元素分析、电位计等分析手段研究了中国石化石家庄炼油化工股份有限公司催化裂化汽油选择性加氢脱硫前后组成的变化。结果表明:加氢前后汽油中的氮化物均主要为碱性氮化物,加氢后总氮质量分数减少12.1个百分点,碱性氮化物质量分数减少8.3个百分点;汽油中的酚类主要为C1~2苯酚,苯酚和C3苯酚含量很少,加氢前后汽油中酚类的质量分数分别为0.14%和0.05%;加氢前汽油中的硫化物主要为噻吩和硫醚,硫醇含量较少且为C5~8硫醇;加氢后汽油中的硫化物主要为噻吩和硫醇,硫醚含量较少;加氢前后,硫醇质量分数由48.9×10-6降低到15.6×10-6,总硫质量分数由924.6×10-6降低到43.0×10-6;加氢后汽油的异构烷烃质量分数增加5.55个百分点,烯烃质量分数降低10.12个百分点(饱和率为31%),环烷烃质量分数增加2.95个百分点。 相似文献
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中国石油大庆炼化公司1.0 M t/a重油催化裂化装置出现了催化剂跑损问题。在检修过程中,发现了引起催化剂破碎的原因,通过整改,装置运行状况良好:催化剂自然跑损量为0.3~0.4 kg/t,油浆外甩量控制在5.5 t/h,油浆固体物质量浓度不大于2 g/L,再生催化剂中0~20μm及20~40μm的细粉体积分数分别为1%~2%,15%~16%。 相似文献