钢筋混凝土烟囱的控爆拆除

应用密排炮孔，微差电爆网路，控制爆破技术，在钢筋混凝土烟囱－钢爆破出缺口，依靠自重力矩整体倒地，本文论述了烟囱定向倾倒拆除爆破的设计原理和程序。     

狭小场地烟囱的爆破拆除

介绍了在狭小场地条件下，烟道口背离烟囱倾倒方向的定向爆破拆除方法．     

倾斜烟囱异向倒塌拆除

本文阐述了在准确测量烟囱重心偏移的基础上,运用力的合成原理,精确计算出爆破方向,再选用合理的爆破参数,从而达到倾斜烟囱的安全拆除。     

砖质烟囱的控制爆破拆除

通过合理选用爆破参数，炮眼排列，采用“开窗口(定向窗口)，化墙为柱”定向倒塌控制爆破方法，对烟囱的定向倒塌进行了验算，准确安全地拆除了该砖质烟囱．     

砖质烟囱的控制爆破拆除

通过合理选用爆破参数,炮眼排列,采用"开窗口(定向窗口),化墙为柱"定向倒塌控制爆破方法,对烟囱的定向倒塌进行了验算,准确安全地拆除了该砖质烟囱.     

赣南纸厂旧烟囱定向爆破拆除

介绍了一座砖砌烟囱的定向爆破拆除设计和施工实践,其经验可作类似工程的参考。     

40米圆形烟囱拆除爆破实践

本文主要介绍了周围环境复杂条件下的高烟囱拆除爆破的设计和施工方法。     

焦作市丝织厂烟囱定向控制爆破拆除

本文介绍在距离建筑物3米远处实施烟囱定向控制爆破拆除的实例,获得了预计的爆破效果,供参考。     

100 m高钢筋混凝土烟囱的控制爆破拆除

通过工程实例介绍了钢筋混凝土高烟囱定向爆破的设计方法和基本思路,对钢筋混凝土烟囱的定向倒塌爆破参数进行了优化计算,并对其施爆前的稳定性及施爆后的定向倾覆进行了详细的验算,成功地拆除了复杂环境下100 m高的烟囱,达到了良好的爆破效果.     

80m高的钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除

本文介绍了采用定向爆破法成功地拆除了复杂环境下高80m的钢筋混凝土烟囱的具体工程实例.通过对钢筋混凝土烟囱结构分析,利用压杆原理设计爆破切口参数,采用交叉复式网路确保其稳定性和安全性,并详细介绍了爆破烟囱的定向方法及安全防护措施.爆破后,烟囱完全按设计方向倾倒,为同类工程参考和借鉴.     

100m高钢筋混凝土烟囱的控制爆破拆除

通过工程实例介绍了钢筋混凝土高烟囱定向爆破的设计方法和基本思路 ,对钢筋混凝土烟囱的定向倒塌爆破参数进行了优化计算 ,并对其施爆前的稳定性及施爆后的定向倾覆进行了详细的验算 ,成功地拆除了复杂环境下 1 0 0m高的烟囱 ,达到了良好的爆破效果     

恶劣环境下三层结构烟囱定向爆破拆除

对烟囱爆破参数的设计进行了说明,总结了烟囱拆除中对内衬的处理方法,在烟囱定向倒塌控制爆破基础上,采用了一种内衬处理法,并从理论上进行分析。     

混凝土烟囱爆破拆除数值分析及相关研究初探

综合评述可用于分析混凝土烟囱爆破拆除的几种数值方法,指出了离散单元法在分析此类问题中独特的优势和目前存在的问题,最后阐述了利用离散单元法求解混凝土烟囱爆破拆除问题计算模型的初步成果,以期为后续研究提供参考.     

不设GGH时的烟囱排烟筒设计

针对脱硫系统不设GGH时烟气对排烟筒的温度、压力、腐蚀作用,设计体积密度低、强度高、隔热性能好、耐腐蚀、抗渗能力强的耐酸砖砌体排烟筒,该排烟筒具有造价低、施工简单、维护方便的优点和良好的经济效益、社会效益.     

塑料门冲击时动荷的计算与测试

近年来在建筑部门中,塑料门的应用日益广泛.门上装有拉力弹簧,关闭时其冲击力的大小,直接影响到塑料门的结构设计和使用寿命.为此,做了如下的计算与测试工作.限于篇幅,本文省略去大量的推导与计算过程.1 关门时瞬时冲击力计算图1为塑料门结构简图.各部分截面的几何性质及参数列入表1中.     

冷却塔定向拆除时剩余支柱的轴力计算方法

为了使冷却塔的定向拆除更加安全可控,对冷却塔保留柱轴向力的计算方法展开研究。根据力的相似关系给出支柱轴向力与其Z向力之间的关系式,基于平截面假定推导保留柱Z向力的计算公式;利用有限元研究环梁和支柱的弹性模量、支柱高度、保留柱数量以及相邻柱柱顶所对应的圆心角5种参数对保留柱Z向力的影响;根据有限元的结果对保留柱Z向力的计算公式进行修正,并研究修正后公式的适用性。结果表明：爆破后的冷却塔在所有保留柱上并不满足平截面假定;在实际工程范围内,上述5种参数不影响保留柱Z向力的分布规律为Z向力沿着y轴方向上的分布形态始终“两端受压,中间受拉”,且保留柱中的最大压力始终出现在第n排保留柱上,最大拉力始终出现在第(n-4)排保留柱上;当爆破圆心角为200°～240°时,修正后计算值的相对误差在21%以内,且该公式在不同冷却塔上具有良好的适用性。保留柱轴向力的计算公式从力学角度为冷却塔的拆除提供了理论支撑,增加了拆除工作的安全性。     

CRD工法拆除临时支撑时隧道衬砌受力分析

地质较差地段的隧道施工一般采用CRD工法,进行二次模筑前要对临时支撑进行拆除,拆除顺序对隧道衬砌的受力影响较大.在对CRD工法施工过程进行数值计算的基础上,分析围岩及衬砌结构的内力,并按不同顺序对临时支撑拆除进行了变形计算,通过计算结果分析了临时支撑的拆除顺序.     

用扩张形毛边槽模锻时的变形力

<正> 如试验研究[1]所表明,使用扩张形毛边槽可以显著地降低变形力、减少所需模锻设备的吨位。但用扩张形毛边槽模锻时,应如何计算模锻时的变形力及选择模锻设备吨位,仍是一个有待解决的问题。本文作者从理论上推导出了用扩张形毛边槽模锻时变形力的计算公式,并对其进行了实验     

考虑被冲击物的质量时动荷系数的计算

中解决了考虑被冲击物的质量时动荷系数的计算问题,同时注意到该动荷系数的推导与同力学模型情况下的固有频率的计算有异曲同工之处。