20CrMoH钢主减从动齿轮渗碳淬火畸变控制

某车型变速器主减从动齿轮示意图,其材料为20CrMoH钢.要求零件表面硬度(82±2)HRA,心部硬度(30～43)HRC,有效硬化层深度(0.5～0.7)mm,显微组织检验按HB5492-1991<航空钢制件渗碳、碳氮共渗金相组织检验标准>进行,φ96mm内孔畸变量要求热处理前≤0.02mm、热处理后≤0.10mm,C端面畸变量要求热处理前≤0.015mm、热处理后≤0.10mm.     

变速器从动齿轮的热处理工艺改进

图1为某汽车变速器一档从动齿轮示意图,其材料为20CrMoH钢,技术要求表面硬度(82±2)HRA,心部硬度30～43 HRC,有效硬化层深度0.5～0.7 mm,显微组织检验按HB 5492-1991<航空钢制件渗碳、氮碳共渗金相组织检验标准>进行,热处理后周节累计误差≤0.04 mm.齿轮加工工艺路线;锻造-等温正火-粗车-精车-滚齿-剃齿-渗碳淬火、回火-清理抛丸-精磨内孔-装机使用.齿轮渗碳淬火、回火处理后的齿形、齿向、周节累计畸变大,致使在装配试车过程出现齿轮接触精度低,噪声大的故障.因此,改进渗碳淬火工艺及装炉方式,控制热处理后的畸变量,是提高齿轮接触精度降低噪声的关键.     

20CrMo钢薄板渗碳冷压淬火畸变矫正方法

铝箔冷轧机上的衬板 ,面积为 330mm× 330mm ,厚度有 5mm、8mm、15mm三种。工艺要求表面硬度>5 5HRC ,心部硬度 2 5HRC～ 30HRC。为了满足技术要求 ,选用了 2 0CrMo钢板 ,采用常规渗碳 ,一次加热淬火工艺。淬油处理后 ,工件畸变很大 ,最大畸变量在 (5～ 10 )mm之间。由于该衬板表面硬度要求较高 ,校平成了最大难题。处理板形零件一般采用加压淬火方法 ,通常非专业工厂不具备专用加压淬火设备。通过试验 ,我们成功地解决了难题 ,并获得了较好的效果。1　试验材料及方法(1)选材　为了满足技术要求 ,试验材料选用了淬透性较好的 2 0CrMo…     

上阴模淬火畸变的控制

上阴模用CrWMn钢制造 ,硬度要求为 5 3HRC～5 7HRC ,外形尺寸为 30 0mm× 2 2 0mm× 90mm ,上阴模的局部简图及畸变要求见图 1。CrWMn钢一般采用油冷淬火或硝盐淬火 ,淬火后模具型腔畸变以胀大为主[1 ] ,采用 80℃～ 1 2 0℃热油淬火后 ,上阴模型腔或孔距仍涨大 0 1 0mm～ 0 1 5mm ,不能满足技术要求。1　改进措施( 1 )上阴模外形尺寸较大 ,几何形状复杂且不对称。经常规热处理后硬度容易保证 ,但畸变很难控制。根据多年从事模具淬火的实践 ,改进了工艺 ,尝试用油—低温碱浴—空气 3种介质淬火 ,减少了畸变。图 1　上阴模简图 (局部 …     

航空发动机16Ni3CrMoE钢制输出轴的热处理畸变控制

通过对航空发动机16Ni3CrMoE钢制输出轴渗碳淬火后出现轴向长度缩短、内花键畸变的原因进行分析与研究。结果表明,热处理畸变主要影响因素是零件在渗碳、淬火工序中产生的热应力和组织应力的综合作用,渗碳零件表面和心部的成分存在差异,使热处理过程中的应力分布变得更不均匀和复杂。通过改变渗碳装炉方式、降低渗碳冷却速度、静油等温淬火、渗碳前增加稳定化处理等工艺方法,将零件的热处理畸变控制在工艺要求范围内。     

桥间差速器壳输入花键轴断裂原因分析

42CrMo钢制汽车用桥间差速器壳在装车使用行驶2 300~5 277km时,输入花键轴部位连续出现多起早期断裂现象。该零件处理工艺为锻造成形—正火(预先热处理)—调质处理—表面中频感应加热淬火。该批花键轴采用880~920℃连续加热淬火,喷射聚合物淬火剂冷却,然后经180℃×2h回火处理。根据产品设计要求,花键轴表面中频感应淬火后,淬硬层深3·2~5·2mm,淬火区的范围从花键轴前端至R1·6过渡圆角及74mm轴端面、轴肩(见图1),回火硬度≥54HRC,花键轴前端留有3~5mm的过渡区。由于该批零件断裂位置及断口形态均极为相近,选择其中一个断裂花键轴进行…     

渗碳齿轮的感应加热淬火

渗碳件通常都是进行整体淬火回火。某产品的齿轮渗碳后整体淬火因畸变大而达不到要求。该齿轮渗碳后采用感应加热淬火,测定其硬化层的组织、硬度分布,并与经整体淬火的齿轮作比较。结果表明,经感应加热淬火的齿轮畸变小,可得到仿形的硬化层,硬化层性能与整体淬火后的相当。对于轻载荷零件,渗碳后感应淬火是可行的。     

大型渗碳齿圈淬火畸变及控制

大型齿圈渗碳后淬火时会发生较大的畸变。通过合理的设计和机加工与热处理工艺的配合,采用正确的矫正方法及硝盐淬火,可以将渗碳、淬火的大型齿圈的椭圆畸变量控制在2 mm以内,翘曲量及锥度畸变量控制在1 mm以内,且提高了齿圈的承载能力和使用寿命。     

减少大行星齿轮渗碳淬火畸变的工艺措施

我公司生产的154t电动轮自卸车上的大行星齿轮(见图1)，材料为20Cr2Ni4A钢，要求齿面渗碳淬火，渗碳层深1．9～2．3mm，齿面硬度58～63HRC，心部及其它表面硬度35～45HRC，端面平面度≤0．6mm。     

减小CrWMn钢旋压芯轴热处理畸变的工艺措施

旋压芯轴零件形状及尺寸见图1。旋压芯轴材料为CrWMn钢,要求最终淬火硬度为58～62HRC,淬火前机加工预留畸变量2．5mm。实际淬火后旋压芯轴硬度58～60HRC,弯曲畸变1．4mm,经热校正至0．7mm,回火后进行磨削外圆加工,磨削去掉1．9mm后,检查弯曲畸变量仍有0．25mm,造成该芯轴畸变超差报废。为此,对旋压芯轴工艺路线进行了分析,并对热处理工序作了相应调整优化,完成了3根旋压芯轴的加工,结果表明畸变量大幅下降,投入生产后,使用效果良好。