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相似文献
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1.
进行调频广播覆盖网规划是一项庞大的、复杂的系统工程,规划中指配频率极为重要.而调频与调频、调频与电视频率组合(同台、同覆盖区或收转、差转)时相互制约因素较多,为避免相互干扰,必须弄清这些制约关系.“调频与调频、调频与电视频率组合时各种干扰情况表”介绍的是除同、邻频干扰以外的其它几种主要干扰,供指配频率时参考.表中各项内容介绍如下:第1项:频率f_1(MHz).按我国无线电频率划分规定,调频广播使用87~108MHz.为避免对其它业务的  相似文献   

2.
设计了一种应用于860~960 MHz UHF RFID阅读器低相位噪声的CMOS LC压控振荡器.电路经过一个SCL结构的1/2分频器输出四相正交信号.电路设计采用SMIC 0.18μm CMOS工艺库和Cadence SpectreRF仿真器.仿真结果表明:VCO在分频前,实现了调频范围为1620~2020MHz;在振荡频率为1.8GHz时,相位噪声为-127.5dBc/Hz@lMHz;VCO经过2分频电路后,实现了调频范围为810~1010MHz;在频率900MHz,其相位噪声-133.5dBc/Hz@1MHz.  相似文献   

3.
射频/微波信号发生器Anritsu、Agilent、 Advantest、R/S几家著名仪器公司都供应性能不同的各种频段信号发生器,特别是射频/微波合成信号发生器。例如Anritsu的MG8000A、Agilent的PSG系列,R/S的SML系列都属于新一代的产品。这里介绍的MG8000A的频率范围是10MHz至40MHz,在10MHz至2.2GHz频段采用数字下变频(DDC)对YIG振荡源作连续分频产生输出频率,在2GHz至40GHz频段采用低噪声YIG振荡源和多个锁相环(PLL),保证在宽的频段内具有很低的杂波、谐波和相位噪声,并由一个48位的数字控制振荡器(NCO)产生0.01Hz的频率步进…  相似文献   

4.
为了实现电感-电容压控振荡器(LC VCO)的全集成和小面积,同时使其振荡频率具有较宽的可调范围和较低的相位噪声,采用差分有源电感和Q值增强共源共栅电路结构,对LC VCO进行设计。采用差分有源电感代替螺旋电感,减小了芯片面积,并利用有源电感的可调性,增大了振荡频率的可调范围。采用Q值增强共源共栅电路结构,增加了LC VCO的输出功率和Q值,进而减小了相位噪声。基于TSMC 0.18 μm RF CMOS工艺,采用Cadence仿真工具对LC VCO进行仿真验证。结果表明,LC VCO振荡频率的可调范围高达129%,在偏离最大振荡频率1 MHz处,最低相位噪声为-121.4 dBc/Hz,直流功耗为11 mW,优值FOMT(考虑到调谐范围)为-193.6 dBc/Hz。  相似文献   

5.
引言低覆盖雷达工作的环境是以同时存在大量杂波和人为干扰(有源的和无源的)为特征的。因为扫描周期通常是短的,所以强杂波信号出现在扫描周期的绝大部分。快速改变辐射频率和脉冲重复频率的可能性导致一个完整的捷变机构,这个机构能够迷惑干扰机。所以,发射白噪声成为干扰机对付这种雷达的最后手段。但是,这种发射会大量冲淡干扰功率从而有利于雷达。  相似文献   

6.
张陶 《微电子学》2019,49(4):477-481
介绍了一种跨导线性化的宽带压控振荡器,由谐振腔电路、偏置电路、可编程电容阵列组成。提出一种通过电容隔直将有源器件进行交叉耦合的谐振腔结构,实现了有源器件的跨导线性化,大幅减小了有源器件自身的固有噪声,改善了压控振荡器的相位噪声特性。通过可编程电容阵列电路,可在压控振荡器内进行频率调节,扩展了振荡频率范围。测试结果表明,压控振荡器的振荡频率覆盖5 400~7 300 MHz,频率覆盖比达26%,在7 300 MHz时,相位噪声达到-128 dBc/Hz@1 MHz。该压控振荡器可作为高性能频率合成器的核心器件,构成本振信号源,可被广泛应用于无线基站、频谱监测等多种领域。  相似文献   

7.
锁相环(PLL)电路PLL(锁相环)电路的基本组成如图1。压控振荡器(VCO)是一种用电压控制振荡频率的电路。假定基准振荡器的频率为100kHz,若要构成一个700MHz 的PLL 路,VCO 的输出需经过分频系数 N=700的分频器。也得到一个100kHz 的信号,若两者完全相同,比较器输出的 VCO 的控制电压不变,就能得到稳定的70MHz 的输出。由于某种原因使频率发生变化,经比较器和 LPF 输出的电压产生高低变化,对 VCO 的振荡频率起到补偿作用,使振荡稳定。若频率增高,加在 VCO 上的电  相似文献   

8.
许昌裕 《电子技术》1989,16(6):26-27,39
调频信号源是频率随传送信号大小而变化的射频振荡器。要传送的信号常常是音频(单声道或立体声)电压、射频的变化与这个调制电压的变化应成正比(呈线性),而射频的振荡幅度则保持不变。本文介绍的调频信号源,体积小巧,结构紧凑。它输出的射频信号可在88到108MHz范围内任选两点。其方框图见图1。图2是它的电原理图。  相似文献   

9.
提出了一种应用于860~960 MHz UHF波段单片射频识别(RFID)阅读器的低相位噪声CMOS压控振荡器(VCO)及其预分频电路.VCO采用LC互补交叉耦合结构,利用对称滤波技术改善相位噪声性能,预分频电路采用注入锁定技术,用环形振荡结构获得了较宽的频率锁定范围.电路采用UMC 0.18 μm CMOS工艺实现,测试结果表明:VCO输出信号频率范围为1.283~2.557 GHz,预分频电路的频率锁定范围为66.35%,输出四相正交信号.芯片面积约为1 mm×1 mm,当PLL输出信号频率为895.5 MHz时,测得其相位噪声为-132.25 dBc/Hz@3 MHz,电源电压3.3 V时,电路消耗总电流为8 mA.  相似文献   

10.
调频广播比调幅广播具有不少优点.首先,在接收调幅广播时一般常因受各种干扰,故不易获得背景噪声很低的接收情况;但在接收调频广播时,只要其干扰电平不超过信号载频电子一半,其信号干扰比将较调幅广播有极大改善.譬如说,对起伏干扰的抑制,如调频指数为1,调频接收的检波输出功率要比调幅接收的高3倍,或4.75分贝,也就是说其信号噪声电压比能提高3~(1/2)∶1.再则,调频广播发射,其频偏为75千赫,最大调制频率为15千赫,即调频指数为5时,其信号噪声比又可以比同样最大调制频率的调幅信号的  相似文献   

11.
程梦璋  景为平   《电子器件》2008,31(3):824-826
设计和分析了一种高稳定性,宽频带范围,低噪声的差分环型压控振荡器.该电路具有较低的压控增益,较好的线性范围,较低的相位噪声.应用复制偏置电路,对差分环型压控振荡器的控制电压进行复制,以提高对环型压控振荡器电源电压噪声和衬底噪声的抑制.采用0.6 tanCMOS工艺进行模拟仿真,当控制电压从1 V到3.2 V变化时,相应的振荡频率为130 MHz到740 MHz;在偏离中心频率100 kHz,1 MHz频率处的相位噪声为-89 dBc,-110 dBc.  相似文献   

12.
研究射频噪声干扰、噪声调幅干扰、噪声调频干扰和噪声调相干扰对脉压的干扰效果,从4种有源噪声干扰信号的功率谱密度、干扰带宽及干扰功率等特征上对照分析了各自的干扰特性,然后通过理论推导,得到了在线性调频(LFM)脉冲压缩滤波器下不同干扰的特征变化,以及脉压对有效干扰带宽和功率压制比的影响,给出了脉压干扰效应的若干结论,并用仿真验证了结论的正确性。研究结果表明,脉压后的有效干扰带宽与干扰中心频率对信号载频的瞄准误差和两者的带宽重叠度有关,而且脉压处理使输出干扰功率与输入干扰功率的比值为脉压后的有效干扰带宽与脉压前的干扰带宽之比。此外,脉压后功率压制比也与有效干扰带宽和脉压前的干扰带宽的比值成正比。  相似文献   

13.
VCO是压控振荡器的英文缩写。顾名思义,VCO的振荡频率可随控制电压的变化而变化。因此它是锁相环、自动频率微调系统、频率调制器和频率解调器的关键部件。 88~108MHz是调频广播频段。本文介绍的VCO可直接用于调频发射机。对于业余制作,稍加放大,就可用它来传送CD的音乐信号,或传送LD、VCD、电视机、录像  相似文献   

14.
采用高匹配电荷泵电路和高精度自动频率校准(AFC)电路,设计了一种低功耗低参考杂散电荷泵锁相环。锁相环包括D触发鉴频鉴相器、5 bit数字可编程调频LC压控振荡器(VCO)、16~400可编程分频器和AFC模块。采用高匹配电荷泵,通过增大电流镜输出阻抗的方法,减少电荷泵充放电失配。同时,AFC电路采用频段预选快速搜索方法,实现了低压控增益LC VCO精确频带锁定,扩展了振荡频率范围,且保持了较低的锁相环输出参考杂散。锁相环基于40 nm CMOS工艺设计,电源电压为1.1 V。仿真结果表明,电压匹配范围为0.19~0.88 V,振荡频率范围为5.9~6.4 GHz,功率小于6.5 mW@6 GHz,最大电流失配小于0.2%@75μA;当输出信号频率为6 GHz时,输出相位噪声为-113.3 dBc/Hz@1 MHz,参考杂散为-62.3 dBc。  相似文献   

15.
文摘选辑     
一、声表面波技术120 低噪声SAW振荡倍增器——三须幸一郎等:《电子情报通信学会全国大会讲演论文集》(日),1989:Spring Pt.1 pp.1.372—1.373石英SAW振荡器可实现VHF-UHF振荡,但频率越高,石英的Q值就越低,因此,噪声就会增大.笔者等试制了振荡倍增电路,它可取出从500MHz SAW振荡器到滤波器2倍的高次谐波(1GHz)相位噪声比1GHz的基本振荡电路低13dB,比500MHz基本振荡电路大6dB.  相似文献   

16.
合成孔径雷达-地面动目标指示(SAR-GMTI)系统通常采用多个通道对杂波和干扰进行抑制和对消,传统的合成孔径雷达(SAR)噪声调频压制干扰难以对SAR-GMTI实施有效干扰。文中针对多通道SAR-GMTI提出基于运动干扰站的相干噪声调频干扰。该方法利用运动干扰站转发式干扰的成像特性实现方位向扩展,利用方位向相干噪声调频实现距离向扩展,将二者有机结合,可同时实现干扰目标在方位向和距离向的二维扩展。研究结果表明:该方法可获得部分方位向处理增益,有效降低了干扰功率需求,对SAR和SAR-GMTI均可产生灵活可控的干扰条带,可同时保护地面分布式静止目标和运动目标。理论分析和仿真实验验证了该干扰方法的可行性和有效性。  相似文献   

17.
叙述了一种最高振荡频率较高的大功率、高击穿电压静电感应晶体管(SIT)的设计和制作,并给出了试验特性。应用场控电极使击穿电压提高,采用精细的条状结构使最高振荡频率升高。结果,得到的栅漏击穿电压为300V,栅源击穿电压为70V,最高振荡频率为700MHz。在100MHz下从装在一个管壳中的四胞放大SIT得到了最大输出功率216W、增益7.5dB、漏极效率55%,而且无热逸散现象。  相似文献   

18.
一、前言现代雷达工作的电磁环境的日益复杂,使得抗噪声调频干扰(包括窄带瞄准式和宽带阻塞式)很有效的频率捷变体制与抗固定杂波干扰的 MTI(及 MTD,PD)体制之间的不相容性显得越来越突出。为了使雷达能在现代战争的复杂环境下有效地工作,人们正在努力寻求解决这一问题的途径。本文试图从另一方面提出解决这一矛盾的设想,即:用统计接收的方法同时处理这两种干扰,从而避开了频率捷变体制与 MTI 体制难以兼容的矛盾。  相似文献   

19.
利用562型锁相环(PLL),以一个调幅信号调制其定时电路的电压,可以很快制作一个简单的调频信号发生器.这样组合成的调频振荡器具有频偏大而失真小的优点.电路中,电容C_(10)决定着锁相环内压控振荡器(VCO)的固有振荡频率.音频输入电压加到A点对这个频率进行调制,而后在端子4输出.图中的参数是为调频接收机的需要以10.7MC选定的.电阻R_(11)提功频率细调,可以在中心频率上调整±10%.压控振荡器固有频率fo的变化,△f是A点电压R_7和R_8的函数,这个频偏可由下式算出:  相似文献   

20.
符号目录: a 有源器件的等效噪声电压/(HZ)~1/2 b 等效输入噪声电流/(HZ)~1/2 a_1 I_c的一个分量 a_2 R_x产生的一个分量 C_u 集电极至基极的等效电容 E_n RMS噪声电压 f 频率 G 电导 I_b 基极电流 I_c 集电极电流 I_(co) 集电极至基极漏电流 I_D 直流电流 I_e 发射微电流  相似文献   

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