共查询到19条相似文献,搜索用时 171 毫秒
1.
为了保证钢筋混凝土结构可靠地工作,纵向受力钢筋必须伸入按计算充分利用其抗拉强度的受力截面一定长度,以便借助于这个长度上的粘结力把钢筋锚固在混凝土中,该锚固长度 l_a 是决定纵向钢筋的截断延伸长度、纵向钢筋伸入支座及节点的锚固长度、纵向受拉钢筋的锚固长度和钢筋搭接长度的基准,即所谓受拉钢筋 相似文献
2.
3.
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)规定,热轧钢筋在支座内锚固长度laE、la,不仅与钢筋种类、外形和直径有关,而且与混凝土强度等级和建筑物、构筑物的抗震设防等级有关。钢筋搭接长度与其锚固长度和位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率(%)有关。 相似文献
4.
钢筋伸进支座或在连续梁中承担负弯矩的上部钢筋在跨中截断时,需要延伸一段长度,这段长度即为锚固长度.要使钢筋承受所需的拉力,就要求受拉钢筋有足够的锚固长度以积累足够的粘结力,否则,将发生锚固破坏,有时锚固长度不足将直接影响到构件的承载力.
锚固、搭接长度不足会引起粘结破坏,甚至直接影响到构件的承载力.因此理解和掌握锚固长度及绑扎搭接长度的意义至关重要. 相似文献
5.
《混凝土结构设计规范》(GBJ10-89)规定钢筋锚固长度 l_α,不但与钢筋的类型有关,而且与混凝土强度等级有关;钢筋绑扎搭接长度按受力状态取锚固长度的一定倍数。 相似文献
6.
7.
分析了拉拔试验结果考虑砂浆的劈拉强度和相对锚固长度的影响,利用最小二乘法统计回归,得出光圈钢筋的特征强度值的回归公式。并在拉拔试验结果的基础上根据粘结锚固的极限状态方程和可靠度指标进行可靠度分析,验证了《砌体结构设计规范》GB50003—2001中关于配筋砌块砌体结构灰缝中钢筋锚固长度规定的安全性。最后,提出了钢筋在混凝土砌块砂浆中锚固长度的设计建议,为配筋砌块砌体灰缝中钢筋的锚固长度的确定提供了进一步的可靠依据。 相似文献
8.
9.
10.
11.
12.
在现有钢管混凝土柱与混凝土梁连接形式基础上,提出一种新型搭接式钢管混凝土柱-混凝土梁节点,通过低周反复荷载试验和数值模拟分析,研究了节点的破坏形态、承载能力、刚度退化、延性及耗能能力等,分析了梁端纵筋和搭接牛腿翼缘的应变发展规律。结果表明:钢管混凝土柱-混凝土梁搭接式节点表现出典型的混凝土梁端塑性铰破坏模式,符合“强节点、弱构件”的抗震设防理念; 节点的滞回曲线饱满,捏缩现象较轻,刚度退化明显,强度退化较小,具有较好的延性及耗能能力; 梁纵筋及牛腿各测点中搭接牛腿端部截面应变最大,通过搭接连接方式可实现梁端弯矩和剪力的有效传递,但搭接牛腿长度不足会使节点发生锚固破坏; 在节点设计时,应保证足够的搭接长度,以实现钢筋混凝土梁纵筋在弯剪复合受力状态下锚固性能的可靠性,充分发挥节点的抗震耗能能力; 有限元计算结果与试验结果吻合良好,该模型能够准确反映节点在实际受力情况下的力学特性,所得结论可为此类新型搭接式节点工程应用提供技术支撑。 相似文献
13.
14.
15.
混凝土结构植筋锚固刍议 总被引:15,自引:0,他引:15
混凝土结构植筋锚固的使用受多种因素制约 ,植筋锚固材料的耐久性、稳定性、耐火性、使用部位、钢筋锚固长度、锚固区混凝土的约束等在设计时都应慎重考虑。文中还对专用水泥的部颁标准《无收缩快硬硅酸盐水泥》(ZBQ1 1 0 0 9— 88)配制的浆锚砂浆用于钢筋锚固、搭接的试验研究做了介绍 相似文献
16.
考虑粘结滑移本构关系的FRP筋锚固长度 总被引:2,自引:0,他引:2
在FRP筋混凝土拉拔试件微分单元受力分析的基础上,考虑FRP筋混凝土粘结本构关系,推导了随不同位置变化的滑移、FRP筋拉应力和粘结应力理论公式。根据这些理论公式进而得到了最小锚固长度的计算公式,并通过算例进行分析。研究表明,对于FRP筋混凝土构件在正常使用极限状态下,在粘结-滑移本构关系上建立起来的FRP筋锚固长度的限值是满足设计要求的。另外,在此基础上建立的FRP筋锚固长度是针对试件实际的粘结滑移关系,对于表面不同类型、不同组成成分的FRP筋均能较好地确定其最小锚固长度,这对FRP筋混凝土结构构件的设计具有一定的指导作用。 相似文献
17.
预应力锚固结构腐蚀介质作用下的耐久性 试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
基于对预应力锚固结构腐蚀影响因素的分析,选取pH值、时间、应力水平及材质作为影响预应力锚固结构腐蚀的主要因素进行分析,并对各因素正交组合后进行预应力杆件的室内加速腐蚀试验。得到预应力锚固结构在腐蚀介质作用下的外观规律性表现,并分析影响预应力锚固结构腐蚀的各种因素对于单位长度腐蚀量及断面损失率等指标的影响规律。试验结果表明,随pH值的增大,单位长度腐蚀量呈现出递减趋势,总体呈负指数形式发展;而随着时间的延长,腐蚀量不断增加,但腐蚀量增量逐渐减小,呈幂函数形式发展,而应力水平对于单位长度腐蚀量的影响并不显著。所得到的拟合公式能够正确地反映单位长度腐蚀量与各因素之间的关系,也为工程中预应力锚固结构使用寿命的预测奠定了理论基础。 相似文献
18.
框架顶层角节点在低周反复荷载作用下梁柱交角将增大或减小。通过6个钢筋混凝土框架顶层角节点在低周反复荷载作用下的受力性能试验,分析了梁上层筋在节点内弯曲锚固长度、节点配箍量、柱筋端部锚固形式及节点内角斜拉筋量等试验参数对角节点的破坏类型、变形特征及强度等抗震性能的影响。试验结果表明:与框架中间层中节点及中间层边节点不同,框架最上层角节点的受力变形不但有剪切变形而且包含弯曲变形成分;梁柱交角增大或减小时,角节点受弯破坏特性表现迥异且节点强度有很大差异;在梁筋锚固充分的前提下,梁柱交角减小时的节点破坏为弯剪破坏,节点强度由柱筋锚固形式、节点配箍量等参数决定;梁柱交角增大时,节点破坏表现为弯曲破坏特征,节点强度受节点箍筋量、节点内角斜拉筋量的影响很大。文中还对中日两国规范节点强度设计值与试验值进行了比较。 相似文献
19.
本文开发了一种以超高性能水泥基材料活性粉末混凝土(RPC-Reactive Powder Concrete)作为粘结介质锚固多束碳纤维增强塑料(CFRP-Carbon Fiber Reinforced Polymer)预应力筋的粘结式锚固体系。制作了一组采用9根直径12.6mm的CFRP筋作为预应力筋的CFRP筋-锚具组装件GA12-9,通过张拉试验研究了其力学性能。试验中观测了多束筋材受力的不均匀特征,最终多束筋材发生粘结破坏。研究证明,群锚试件特有的不均匀性会降低其承载能力,研究确定了承载能力折减系数。同时,本文确定了适用于单根、多根CFRP筋粘结锚固体系的粘结强度以及临界锚固长度的预测公式,与试验结果吻合良好。研究证明,采用9根抗拉强度约2300MPa的带肋CFRP筋作为预应力筋,以强度为130MPa的RPC作为粘结介质,筋材间净距设置一倍筋直径,需要25倍筋材直径锚固长度能够提供其有效锚固。 相似文献