宝钢长材坯料生产污泥处理系统的设计

采用调节池/混凝反应槽/絮凝反应池/污泥浓缩池/带式压滤机工艺处理电炉和连铸机净循环旁滤过滤器反冲洗排泥、连铸浊循环水系统斜板除油沉淀器排泥及VOD浊循环水系统斜板沉淀器排泥等的混合钢铁污泥。该系统自2007年9月初调试正常以来,运行良好,泥饼含固率为30%。     

新型同向流斜板沉淀技术的开发与应用

为解决传统同向流斜板沉淀技术在实际应用中存在的问题,研制了一种新型同向流斜板沉淀装置,该新技术既能发挥传统技术的优点,又能弥补传统技术存在的构造复杂、布水不均匀、集水困难、池体存在死水区等问题。试验表明,新型同向流斜板沉淀技术对高浊度和低浊度原水都有较好的除浊效果,而且该技术的抗浊度负荷冲击能力较强,适用于雨季出现短时高浊度水现象的西南山地小城镇地区。     

水厂混凝杯罐试验合理工况的确定

杯罐试验是水厂合理确定混凝剂投加量的重要方法。选用圆形杯罐,利用正交试验得到了某水厂杯罐试验的最优和次优工况,并比较了两种工况下的混凝效果,同时结合G值、GT值以及水流流态等影响因素,提出了处理此类水质时杯罐试验的合理工况。     

斜管沉淀墙高效性的理论分析

介绍了沉淀墙的沉淀原理,借助常用的分离粒径法和特性参数法从理论上分析了斜管沉淀墙的高效性原理;并与传统异向流斜管沉淀水力计算公式进行了比较,分析了沉淀墙的负荷公式及提高其负荷的途径.结果表明,斜管沉淀墙通过合理增加净高度,其负荷可达异向流斜管沉淀的两倍,并减少了占地面积、节省了投资.     

基于寒区湖库水源斜板沉淀池流态的数值模拟研究

在寒区高色、低浊水库型水源水处理中,沉淀过程是控制出水水质指标、降低消毒副产物风险的核心环节,当采用斜板沉淀池且其长度过大时会出现负荷不均、出水絮体流失等问题。通过试验研究并利用Fluent软件进行水力模拟,提出末端集水的沉淀方式,确定了斜板沉淀池集水堰布置的方式和堰负荷控制方法,并模拟了不同集水方式下池内的流态变化。研究还发现,当斜板沉淀池较长时,清水区存在推流作用,可以通过集水堰负荷的调整、前端板间距的控制等方法优化水力流态达到最佳沉淀路径。     

侧向流翼片斜板沉淀池除浊规律的研究

迄今人们只研究了侧向流翼片斜板沉淀池沿水平方向的除浊规律，而忽视了沿深度方向出水浊度的变化。文中重点探讨了沿深度方向出水浊度的变化规律，从而提出了能全面概括水平方向和深度方向的浊度变化的除浊数学模式，讨论了侧向流翼片斜板沉淀池的设计计算方法，斜板区长度和高度的选择，以及进水、出水、层间衔接等设计问题。     

计算异向流斜板沉淀池特定颗粒沉速的新方法

以异向流斜板沉淀池为研究对象,介绍了异向流斜板沉淀池特定颗粒沉速μ0的传统计算方法;在平流理想沉淀池理论基础上,提出了计算异向流斜板沉淀池特定颗粒沉速的新思路和方法.     

复合还原剂制备的胶态水合二氧化锰的混凝除污机制

通过烧杯混凝试验考察了以高锰酸钾与复合还原剂制备的胶态水合MnO2的除污效能;采用透射电镜观察了胶态水合MnO2凝聚粒子的形态结构,并研究了胶态水合MnO2絮凝沉淀的电荷特征及水合MnO2颗粒的红外谱图,探讨了其除污机制。结果表明：较低投量的胶态水合MnO2即表现出了优异的混凝除浊效能。该胶态水合MnO2凝聚粒子的直径约为10nm,并具有丰富的表面羟基,其絮凝沉淀物的表面呈电负性;胶态水合MnO2的混凝除浊机制主要为吸附架桥和网捕卷扫作用,去除有机物的机制主要为粒子表面的特性吸附作用。     

复合还原剂制备的胶态水合二氧化锰混凝除污机制

通过烧杯混凝试验考察了以高锰酸钾与复合还原剂制备的胶态水合MnO2的除污效能;采用透射电镜观察了胶态水合MnO2凝聚粒子的形态结构,并研究了胶态水合MnO2絮凝沉淀的电荷特征及水舍MnO2颗粒的红外谱图,探讨了其除污机制.结果表明:较低投量的胶态水合MnO2即表现出了优异的混凝除浊效能.该胶态水合MnO2凝聚粒子的直径约为10 nm,并具有丰富的表面羟基,其絮凝沉淀物的表面呈电负性;胶态水合MnO2的混凝除浊机制主要为吸附架桥和网捕卷扫作用,去除有机物的机制主要为粒子表面的特性吸附作用.     

横向流斜板浮沉池设计

在工程设计中采用一种新型净化构筑物——横向流斜板浮沉池,用于处理冬季低温、低浊,夏季中高浊的江河、湖泊、水库水。在同一净水构筑物中根据需要,改变净水工艺,即当原水低温低浊时,采用气浮方式运行;当原水浊度升高(超过100度)时,则改为斜板沉淀方式运行。经过几年的生产实践证明,这种池型技术可靠、经济合理。