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广州供电局芳村变电站1号主变中压侧装有一组西安电瓷研究所1988年9月生产的Y5W—110/126型110kV无间隙氧化锌避雷器。该组避雷器投入运行后曾多次进行带电测量,避雷器的全电流和阻性电流见表1。停电预试时直流1mA电压和75%1mA电压下的泄漏电流见表2。带电测量使用SD—89型(苏州)仪器时,发现C相避雷器阻性电流峰值为0.4mA,而使用LCD—4型(日本)仪器测量时则为0.13mA,但C相指针有摆动。停电预试直流1mA电压为156kV,75%1mA电压下的泄 相似文献
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银川东750kV变电站避雷器不拆引线直流试验方法 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了在银川东750kV变电站330kv和750kV氧化锌避雷器停电高压试验中,不拆除设备引线进行U1mA及0.75U1A下泄漏电流的测试方法。 相似文献
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根据电力设备预防性试验规程,变电所的220kV金属氧化物避雷器在投运或1~3年内,应做预防性试验,检查避雷器的内部是否受潮及阀片的动作性能是否满足要求。试验项目包括:①测量绝缘电阻;②测量直流1mA下的电压U1mA及0.75U1ma下的直流泄漏电流I0.75;③检查放电计数器的动作情况。 相似文献
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介绍了220kV氧化锌避雷器现场直流1mA电压(U1mA)及0.75U1mA下的泄漏电流试验的两种接线方法;指出微安表接在高压侧的弊端,并提出改在低压端接线的建议。 相似文献
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邯郸电业局齐村220 kV变电站,主要电气设备是从日、英、法等8国进口,避雷器由国内配套。在1992年年度预防性试验中发现,110kV2号母线B相金属氧化物避雷器异常。 1 B相避雷器有关技术数据 相似文献
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《广东电力》2017,(2)
对一起500 kV变电站瓷外套金属氧化物避雷器红外缺陷退运进行解体试验。试验中,发现避雷器下节带电测试阻性电流上升50%,局部温度比正常相平均值高1.5 K,怀疑U相避雷器下节存在缺陷。退运试验及解体分析结果显示避雷器各项电气试验合格,但75%U1mA下的泄漏电流接近允许值上限,存在进一步上升转化为缺陷的可能,需要对同批次设备加强跟踪观测。解体试验未发现受潮、闪络等痕迹,避雷器密封良好,但避雷器下节瓷外套烧制过程中直线度偏差较大,为此,综合分析认为避雷器红外及带电测试异常是由于瓷外套内侧凹陷部位与环氧筒接触,在本身电阻片较大、热能损耗高的基础上造成局部温度超标现象,此外,还说明现场测量中降雨天气也是带电测试及红外测试准确性存在偏差的原因之一。 相似文献
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针对110 kV某变电站线路A相避雷器泄漏电流严重超标的缺陷情况,对该避雷器进行红外测温、停电更换、解体检查和试验分析,找出缺陷的原因,并提出了相应的处理措施。 相似文献
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金属氧化物避雷器(MOA)是变电站的重要电气设备,它的主要作用是限制系统过电压,保护其他电气设备。直流1mA电压(U1mA)及0.75U1mA下的漏电流试验是MOA预防性试验中主要的项目。在试验中,通常都要拆除一次高压引线,但由于220kV及以上电压等级的MOA本体高,高压引线粗,故每次拆线都需要用升降车,工作量大、耗时长并需要反复拆装引线,易造成引线损伤和螺栓接触不良等隐患, 相似文献
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现场不拆引线测试500kV氧化锌避雷器电气参数 总被引:1,自引:1,他引:0
运行中的氧化锌避雷器要定期进行电气性能测试。介绍了直流1mA动作电压U1mA和0.75U1mA电压下的泄漏电流参数测试的拆高压引线与不拆高压引线两种测试方法、接线,以及实测结果的比较。分析和实测都表明,不拆高压引线测试方法可行,效果良好。 相似文献
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1金属氧化物避雷器的试验GB50150--2006《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》(以下简称《标准》)中对氧化物避雷器试验项目有如下规定:(1)测量金属氧化物避雷器及基座绝缘电阻;(2)测量金属氧化物避雷器的工频参考电压和持续电流;(3)测量金属氧化物避雷器直流参考电压和0.75倍直流参考电压下的泄漏电流;(4)检查放电计数器动作情况及监视电流表指示;(5)工频放电电压试验。 相似文献
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1事故现象
某电力公司220kV变电站1号主变压器220kV侧母线配置了三相避雷器。某日,天气情况为阴雨,系统出现两次过电压后,A相避雷器突然发生爆炸,使120MVA主变压器停电18.25h,累计造成1500余万元的重大损失。发生事故的避雷器投入运行近2a,型号为Y10WZ-200/520,持续运行时电压为168.5kV,直流电流1mA下参考电压不小于290kV,2ms方波通流量为800A。 相似文献
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针对预防性试验中发现的某变电站220 kV线路一组避雷器直流器泄漏电流超标问题,详细介绍了现场测量直流泄漏电流的影响因素,分析了直流泄漏电流超标的原因。通过这次分析,为避雷器缺陷分析提供宝贵的经验。 相似文献