БР-4A型空分设备的全低压改造

兰州化学工业公司化肥厂有五套从苏修进口的四十年代水平的BP-4A型高低压空分设备,氧气(96%)产量一般只有3300标米~3/小时,纯氮400~800标米~3/小时,工艺落后,流程复杂。     

氢分装置使用膨胀机失败原因和成功途径探讨

本文结合大连化工厂3#氢分装置使用膨胀机的方案,从有效能的角度分析了深冷装置的冷量补充问题,提出装置输给外界的冷损失以及装置内部的不可逆损失都需要得到补充;本文分析了上述方案失败的原因,提出了改造原有氢分装置的新流程;根据计算,新流程可使大连化工厂的一套氢分装置使用的180公斤/厘米2高压氮由原来的3300标米3/时减少为2000标米3/时,减少约40%。图4,表3。     

大幅度增加KFZ-1800型空分设备纯氮量的措施

本文介绍了KFZ-1800型空分设备改型设计的流程、主要计算数据、采取的措施,以及改型后的试车结果。实践表明,改型设备操作稳定,运转可靠,氧产量达到330标米~3/时,纯氮量大于1100标米~3/时。图3、表6、参考文献7。     

“南工”学报刊载“超低压制氧机的流程方案及其理论分析”

<正>南京工学院学报1981年第2期刊载了范铭同志的“超低压制氧机的流程方案及其理论分析”一文。该文采用饱和空气作为纯液氧蒸发之热源,以污液氧作为纯氮冷凝的冷源,提出了超低压制氧机的三种流程方案。根据流程计算和精馏计算表明,该文设计了30000标米3/时超低压制氧机(入可逆式换热器空气压力为4．5~4．33ata),其单位电耗为0．3962千瓦小时/标米3纯氧。     

产量可变的供氧系统

介绍联邦德国林德公司为适应转炉吹氧炼钢用氧量有节奏性的变化,研制成功产量可变的空分设备供氧系统——安装两只容量各为1000立方米的液氧、液氮贮槽,来代替气氧、气氮的压力贮罐。该空分设备能生产22000标米3/时氧气、6000标米3/时压力氮、1000标米3/时液氮和720标米3/时液氩。可在空气进气量稳定的条件下,供氧量在11000~33000标米3/时之间变化。侧重介绍了其基本原理、工艺流程和可变供氧系统的工作过程。图2。     

林德公司最近生产动态

林德公司慕尼黑分厂1971年生产了氧产量24000标米~3/时、氮产量15000标米~3/时的大型空分设备,分别供给澳大利亚、奥地利、瑞典和本国各用户。同时还生产了中小型的空分设备供给丹麦、芬兰、瑞士及土耳其。其中包括氧产量50标米~3/时或氮产量100标米~3/时的小型空分设备。这种设备几乎皆无需管理,全自动化的。     

关于影响DA350—61型空压机出力的初步分析

DA350－61型空压机系3200米3/时制氧机的配套产品,也是6000米3/时制氧机选用的配套机组的一种。长期来,使用单位普遍感到该机出力不足,尤其在南方地区,夏季只有16000标米3/时,甚至低于14000标米3/时。同时,从运行实践中普遍感到3200米3/时和6000米3/时制氧机分馏塔有潜力,只要压缩空气量足够,氧、氮产量和质量完全可以达到或超过设计值。因此,空压机出力太低,空分装置“吃不饱”是当前3200米3/时和6000米3/时制氧机关键技     

日立30000标米~3/时制氧机简况

日立制作所最近生产了一批30000标米3/时的TO型制氧设备,可同时制取高纯度氧气与氮气,是一种标准的全低压空分装置。主要性能和特点如下:产品氧气30000标米3/时纯度99．6%O2产品氮气20000标米3/时纯度99．999%N2     

TEKSEP浓缩式制氮机

本文介绍了日本用炭分子筛变压吸附制氮装置的原理与流程,产量最大可达1000标米3/时,纯度95~99.9%,露点－65℃以下,压力5．5公斤/厘米2表压,全自动操作。图3。     

杭氧应用林德技术制成11000米~3/时制氧机

<正>杭州制氧机厂按照引进的西德林德公司技术,设计制造的 KDON－11000/10000型空分设备,于1982年10月底如期完成自制部分的试制任务。这套空分设备是按引进技术自行设计、制造的第一套大型制氧机,是根据包头钢铁公司炼钢需要设计的。其氧气量为11000标米3/时(99．6%),氮气量为10000标米3/时(含氧100ppm),液氩量为190标米3/时(99．999%)。     

“3350”改为全低压氮膨胀后的改革

我车间原高低压3350米3/时制氧机,系杭氧1958年产品,采用苏P－4A型带高压及氨预冷双压流程。由于流程落后、复杂,附属设备较多,造成维修繁重、操作复杂、电耗较大,1965年投产后各项指标长期达不到设计规定。为此,我厂在1973年8~11月对这套设备进行了全面改造,采用了全低压氮膨胀的流程,并于1973年12月1日正式送氧,一次试     

用分子筛净化空气的大型空分设备

本文介绍了从法国液体空气公司引进的一套采用分子筛净化加工空气的大型空分设备的主要技术参数、技术特点、工艺流程、主要设备、主要仪控装置以及设备的布置情况。该空分设备氧产量19780标米3/时,90%O2;氮产量30370标米3/时,2ppmO2;液氮750标米3/时。定员每班3人。图4、表2。     

氢活塞膨胀机新的调气和飞车安全机构的设计

根据工程需要,将原有的简单林德循环改造成克劳德循环,以提高生产能力,需要为液氢生产装置试制氢活塞膨胀机。按用户要求,该氢膨胀机为立式,单缸,单作用,气量为2400标米~3/时,气量调节范围在2000～2600标米~3/时。     

改进“1000”提氩 提高经济效益

介绍天津华北氧气厂1000米3/时空分设备提氩装置,原为分子筛低温吸附,后改为精氩塔与加氢除氧工艺,取得成功,精氩产量最高达到17标米3/时。文章简介了改进的工艺流程、主要配套机组,以及流程特点。运行已愈一年,产质量均超过国内同类型提氩装置。图2表1。     

缩短空分塔加热时间的方法

我车间600米~3/时制氧机,系高低压流程,东德产品。1958年投产以来,空分塔加热时间均为24小时。“氧多钢多”,生产急需用氧,能否将加热时间缩短呢?遵照毛主席的有关教导,几年来,我们经过反复实践,不断改进操作,现在空分塔加热时间已缩短到12小时。我们的加热操作方法是“先分散,后集中”。现介绍如下,并望兄弟单位批评指导。     

重油制氨工艺中低温技术的应用

以重油为原料制取合成氨时,采用加压部分氧化法造气(在国外,采用谢耳、德士古或巴登技术),需消耗相当数量的氧气。所消耗的氧量,约是重油完全燃烧时理论耗氧量的1/3。在大多数情况下,气化1公斤重油消耗1.05~1.2公斤氧,或0.735~0.84标米~3氧(折合成100%O_2),并生成3.0~2.7标米~3CO H_2。当采用富氧空气部分氧化重油制取合成氨原料气时,气化每公斤重油,约需供给纯度98%左右的氧气0.6标米~3及1.06标米~3空气,并生成约2.65标米~3CO H_2。     

制氧工问题解答(六则)

<正>1．问:600米3/时高低压流程的制氧机,冷却设备阶段应尽可能增大节流前后和膨胀机前后的压差,以增加制冷量,操作上尽可能降低下塔压力。但积液阶段,下塔压力太低又会减少节流后的液化率,究竟增加制冷量和提高液化率那种因素对加速积液更为有利?在操作上,究竟是仍使下塔保持最低压力还是适当提高呢?     

大型空分设备

大型空分设备是指产量为40000标米3/时以上(也就是1500短吨**/日以上)的设备,并且没有上限。但是实际上,当增大设备的容量不能使产品成本进一步降低时,也就达到其上限了。化学工业和钢铁工业已经建造了产量为40000至50000标米3/时(即1500-1900短吨/日)的制氧设备。在不久的将来,只有煤气化方面需要比上述容量更大的设备。现在所设计     

改进300标米~3/时空分设备提取最多量纯氮气

本文介绍了利用原300标米3/时空分设备,对上、下塔及工艺管线进行改动和调整,使得产品氧气量达到320标米3/时,产品纯氮气量达到1128标米3/时,并测定了馏份污氮气的组成,讨论了产品流量比、液空进口和馏份抽口位置,同时对设备的几个问题进行了分析,进一步讨论了分子筛纯化系统节能的可能性。图1,表2。     

与日本日立公司关于引进高纯氮设备技术谈判小结

本文小结了我方与日本日立公司关于引进高纯氮设备技术谈判的情况。日立报价了3000标米~3/时高纯氮设备分子筛和切换板式换热器两个流程,介绍了有关技术参数、流程特点、主要设备以及安全问题、水电消耗等。图3