杏六中区水驱控制程度及影响因素研究

针对大庆油田多套井网、多套油组、不同井网之间相互影响,注采对应关系复杂的特点,准确评价油水井间的水驱控制程度将直接制约后期注采精细结构的调整方向。提出了一种统计水驱控制程度的计算方法,给出了三套井网的水驱控制程度的结果,从井距、油层类型、井网密度、采注井数比等4个方面分析了三套井网的水驱控制程度的差异性,最后结合此影响因素分析了水驱控制程度的特征,着重总结了几种水驱不完善的特征。     

密井网区河道砂体井网控制程度认识——大庆萨尔图油田中区西部

松辽盆地沉积了特色的大型浅水河控三角洲,河道砂体类型多样,分布特征不尽相同,井网控程度高低不一。利用萨尔图油田中区西部2266口井资料,综合考虑砂体成因与形态,将砂体分为拼合叠置辫状河道带砂体、迁移叠置曲流带砂体、交织条带状分流河道砂体、枝状分流河道砂体、单支分流河道砂体;定义控制率、准确率和综合控制指数来定量表征井网对河道砂体控制程度;分析了控制不同类型河道砂体所需的合理井距,在500m或更大井距条件下就可以控制拼合叠置辫状河道带砂体和迁移叠置曲流带砂体,枝状分流河道砂体与交织条带状分流河道砂则分别需要100m井距与57m井距条件来控制,而单支分流河道砂体需要更小井距才能得到有效控制,最终总结出了不同类型河道砂体的井网控制程度曲线,概括为三段式。     

大庆杏六中区单砂体注采关系完善程度评价

截至目前为止,大庆杏六中区存在3套井网、萨葡高等3个大油组,261口油水井。针对多套油组、多套井组、井网间开发层系相互交叉影响、注采关系复杂等特点,因此准确、客观的评价单砂体水驱控制程度将直接制约到高含水后期剩余油的分布预测,是油田调整挖潜措施的主要依据。在精细地质研究的基础上,利用沉积相带图及射孔等资料,采用了一种单砂体注采完善程度的评价方法,将该方法应用于大庆杏六中区。从井网、油组、油层、单砂体等四个层次对单砂体注采关系状况进行评价,并且总结了几种常见的注采不完善的类型,简要的提出了几点完善注采关系的措施。该文提出的单砂体注采关系完善程度的评价的方法客观性强、准确性高,对注采关系不完善区域的井网调整效果预测提供了依据。     

乍得油田R4区块井网密度及注采井数比对水驱采收率的影响研究

乍得油田R4区块自2011年4月投产以来,一直采用衰竭开采方式,至2015年底,地层压力已经低于饱和压力4 MPa。由于地层压力大幅下降,造成单井气油比急剧上升,单井产量下降明显。目前油田虽已转为注水开发,但受注水井点少、注水量小、地层亏空量大等因素限制目前注水开发效果,针对乍得R4区块开发问题,在研究前人对水驱采收率影响的基础上,推导出井网密度、注采井数比、井网参数与水驱采收率的关系,建立简便的水驱采收率计算模型,并用修正后的谢尔卡乔夫公式计算经济极限井网密度,最终得出乍得R4区块的三套注水及井网调整开发方案最终水驱采收率。     

对不同井网密度下砂体控制程度的研究

为了搞清井网密度与砂体控制程度关系,满足三次加密和三次采油的需求,从沉积学原理出发,通过对大庆油田萨中开发区北一区断东西块萨葡油层综合分析解剖,绘制不同井网密度条件下的砂体剖面图和沉积相带图,剖析了不同井网密度下各类砂体展布特征,探讨了不同井网密度对油层连通状况的影响,揭示了二者密切相关,研制了沉积相带线网格化的方法,实现了分不同井网密度计算砂体控制程度,定量给出各类砂体井网密度与控制程度的关系.研究结果表明:井网越密对砂体认识的控制程度越高,当井网密度高达115 口/km2时,仍有10%左右的砂体难以控制.     

温米油田水驱前缘监测适应性评价

温米油田1994年实施注水，目前综合含水64．2％。前期对注入水推进、优势注水方向、注水前缘所在位置等的研究与评价，更多地依靠油藏工程师根据动静态资料和经验分析进行判断。利用注水井水驱前缘监测技术对其进行监测，可以直接得到该井的水驱前缘、注入水波及范围、优势注水方向，经综合验证准确度达85％。水驱前缘监测技术可为正确认识砂体展布、油水分布、合理部署注采井网、挖掘剩余油以及提高最终采收率提供可靠的技术手段依据。     

普通稠油油藏水驱开发有效注采井距的确定

基于典型注采条件下的渗流模型,在分析一注一采渗流场分布特点的基础上,通过研究注采井间压力、压力梯度的变化规律,提出了实现水驱开发有效驱替的条件,并建立了注采单元内流体可驱动面积的计算方法。利用本文建立的方法,结合油田实例进行计算分析,通过研究注采单元中驱替压力梯度与有效驱替范围的变化关系,确定了普通稠油油藏水驱开发的有效注采井距,结果表明本文方法具有良好的操作性,可以指导普通稠油油藏水驱开发注采井距的合理部署。     

水驱不同注采位置油藏特征——以萨尔图油田北二西区块油藏为例

利用油藏剩余油粘度和岩心分析方法,对萨尔图油田北二西区块油藏剩余油粘度、驱油效率等参数进行了研究。结果表明,水驱主流线不同注采位置剩余油粘度、油藏流度、含油饱和度和驱油效率均呈现不同程度的非均质性,并受储层物性、注采位置和驱油时间等因素控制;主流线从注水井到采油井方向,油藏非均质性增强,含油饱和度增大,驱油效率减小,且驱油效率与渗透率成正相关,相关程度随渗透率的增大而增高,剩余油粘度与渗透率微弱相关,含油饱和度与渗透率低度相关;随水驱油时间的延长,剩余油粘度和驱油效率增大,油藏流度与含油饱和度下降。综合挖潜水驱不同注采位置剩余油仍有一定潜力,其中主流线靠近采油井位置开采潜力最大;聚合物驱油则更合适,可根据聚合物驱油藏流度比控制范围和剩余油粘度的测定结果,确定聚合物溶液的粘度及质量浓度。     

基于动静态资料的多期叠置储层水驱效果评价

多期沉积储层会形成曲流河、辫状河、三角洲等不同砂体构型模式,不同砂体叠置关系及内部构型特征使水淹规律、水驱开发效果多解性强。精细立体开展水驱效果评价成为制约老油田剩余油有效挖潜的主要因素。在充分利用井间示踪剂资料、油水井生产数据分析注采对应关系的基础上,结合区域井间砂体连通关系明确水驱优势方向,分析水驱连通层位,从见效时间、平面、纵向三个维度深入剖析水驱规律,基于多资料开展水平井砂体构型刻画,明确剩余油富集层位,采取挖潜措施,使停产老井X10-H2井日产液9 t,日产油2.32 t。研究证明动静结合多维度综合评价薄互储层水驱效果措施有效率提升了10%。该方法为老油田“压舱石工程”提供了可靠的技术支撑和示范模板。     

注采耦合技术提高复杂断块油藏水驱采收率——以临盘油田小断块油藏为例

复杂断块油藏具有断块小、纵向上小层多的特点,注水开发后期剩余油分布受控于平面和层间非均质性,常规注水提高采收率较为困难.应用注采耦合技术可提高复杂断块油藏剩余油的动用程度,以临盘油田三角形封闭断块油藏为数值模拟研究模型,结合其地质特点及剩余油分布将其划分为7个特征区,研究注水和开采过程中各特征区的压力、剩余油饱和度以及液流速度的变化特征.结果表明,注采耦合技术注水阶段在压差作用下,中心区剩余油被水驱至夹角区和夹角间区,并在开采阶段随压力降低而采出;中心区的剩余油饱和度动用程度最高,为5.2％.利用数值模拟方法对注采耦合周期内的压力恢复水平、压力保持水平以及注采比等参数进行了优化,优化结果为油藏压力系数保持在0.8～0.9,采用注采比为1.5恢复压力.注采耦合技术通过复杂断块油藏内压力的交替变化,改变油藏内流场,扩大油藏水驱波及面积,从而提高复杂断块油藏的剩余油动用程度和水驱采收率.     

基于沉积特征和冲刷程度的注采优化研究

为了提升BS窄条带稠油油藏注水开发效果,针对高含水阶段局部注水突进严重、不同区域注采优化措施增油效果差异变大的问题,从研究砂体沉积微相入手,系统分析了分流河道与河坝复合砂体沉积韵律及展布特征;根据动静态参数及测试资料,建立了表征砂体水洗差异的储量冲刷程度与表征储层物性变化特征的渗透率时变系数的关系图版,提高了判定任意时刻储层任意位置渗透率动态变化的准确性。研究表明,随着注入水持续冲刷,分流河道中部储层渗透率增大,河道边部储层渗透率减小;河坝复合砂体主干河道渗透率有一定增大,但增幅较小;河坝复合砂体主体部位渗透率有一定减小,坝缘渗透率有明显降低。提出了“两变化、三加强、两控制”的控水增油调整措施策略。现场实施注采优化措施84井次,累增油19.6×10⁴ m³,油田含水率下降0.9%,取得了较好的控水增油效果。研究结果可为类似窄条带稠油油藏高含水期提升开发效果提供参考。     

基于动态特征的开发井网优化——以苏里格致密强非均质砂岩气田为例

鄂尔多斯盆地苏里格气田是典型的致密强非均质砂岩气田,储层有效砂体规模小、变化快、平面非均质性强、连通性差,开发难度很大,如何科学部署开发井来提高气藏采收率,是成功开发这类气田需要解决的首要问题。为此,在多年开展该气田开发方法研究成果和实际效果分析总结基础上,从开发井干扰现象分析入手,重新认识井网密度对采收率的影响。首次提出了井间干扰概念,并揭示了苏里格气田井间干扰概率与井网密度之间的关系,联合采用砂体精细解剖、油藏工程、数值模拟、经济评价等多种方法,建立了开发井网优化数学模型,得到了气田采收率和井网密度之间的定量描述。进而在综合分析的基础上给出了苏里格气田合理的开发井网:井网形式为平行四边形;井网密度为3.1口/km2,对应的井距为500m,排距为650m。开发实践效果证实,该方案在保证获得较好经济效益的同时,可最大程度地动用地质储量,提高气田最终采收率。     

基于小井距检查井的夹层分布特征及对剩余油分布的控制作用——以萨尔图油田北二西区为例

特高含水后期,河道砂体内部夹层是影响层内剩余油分布的重要因素.针对特高含水后期密井网条件下不同类型的河道砂体,以萨尔图油田北二西区5口小井距密闭取心检查井为研究对象,采用统计和预测分析方法,对曲流河河道、辫状河河道、高弯曲分流河道、低弯曲分流河道和水下分流河道砂体内部夹层进行了定量描述,对夹层的岩性、厚度、分布部位及稳定性等特征进行了研究.结果表明,辫状河河道—曲流河河道—高弯曲分流河道—低弯曲分流河道—水下分流河道砂体内部夹层的岩性呈泥砾岩—粉砂质泥岩—泥质粉砂岩—泥岩的变化趋势,夹层厚度呈明显变薄趋势;不同类型河道砂体内部夹层厚度较小,厚度小于5 cm的夹层占总夹层数的65.5％;夹层的分布部位和倾角差异大,层内薄夹层多,测井资料无法识别的夹层占总夹层数的69.6％;辫状河河道砂体内部夹层的稳定性较好,曲流河河道砂体内部夹层稳定性最差.辫状河河道砂体剩余油主要受沉积韵律影响,曲流河河道砂体中的剩余油主要受侧积夹层控制,低弯曲分流河道发育水平稳定层理,削弱了油层内部流体因重力作用而导致的水淹程度差异,砂体内部水淹程度相对均匀,有利于驱油效率的提高.     

油层非均质性对三元复合驱开发效果的影响及其应对措施——以大庆油田二类油层为例

针对油层非均质性影响复合驱开发效果、导致井组间动态差异大的问题,通过对2个二类油层复合驱试验区(BYDD、LBD)单井数据统计及数值模拟的研究结果表明,非均质越强油层动用比例越低、动用均衡程度越差,视吸水指数降幅后期下降速度越快,采液指数下降幅度越大、后期差异缩小,含水率下降幅度越小、下降越早且回升速度越快.通过分析不...     

水驱开发断块型油藏注采参数调整——以大庆油田北二西F断裂两侧断块为例

为了实现断块型油藏安全有效的水驱开发,需要保证断裂面两侧断块内现有注采关系下的平衡地层压力差小于断裂的最大静摩擦力。文中以断块为计算单位,把相同井网下注水井作为注液单元,采油井作为采液单元,求取断块内平衡地层压力。将断裂两侧断块内平衡地层压力差值与断裂最大静摩擦力进行比较,结果表明,F断裂两侧断块内现有注采条件下的平衡地层压力差满足安全生产的要求,但断块平衡地层压力比原始地层压力高,可以通过降低采油井的井底流压,使断块内平衡地层压力回落至原始地层压力。     

依据见水速度优化注采压差研究——以鄂尔多斯盆地某砂岩油藏为例

为了实现面积注采井网在平面上的均衡水驱,提高扫油面积系数,依据反九点井网油井见水时间公式,在假设各采油井见水时间相同的条件下,建立了注采压差优化模型。研究表明,合理的注边压差(注水井与边采油井之间的压差Δps)与注角压差(注水井与角采油井之间的压差Δpc)之比,与几何因子和储层渗流因子的乘积成反比。对鄂尔多斯盆地某砂岩油藏正方形反九点井网实际资料分析和计算表明:接近合理的注边压差与注角压差之比的注采关系更有利于均衡水驱。     

辫状河砂体构型及定量参数研究——以阜康、柳林和延安地区辫状河露头为例

根据山西柳林、陕西延安和延长以及新疆阜康等地二叠系、三叠系、侏罗系野外露头,对辫状河砂体构型和定量参数及其控制因素进行研究。研究区辫状河单河道砂体宽度多为100~300m,厚度多为2~5m。其横剖面形态呈顶平底凸透镜状或顶凸底凸透镜状,主流线处砂体厚度最大,左右不对称,向两侧厚度递减梯度不同。由单河道拼合叠置形成的复合河道砂体厚度多为5~10m,宽度多为1 000~3 000m,总体呈板状。河道砂体构型可分为叠拼式、侧拼式和孤立式,其中叠拼式进一步分为完全叠拼型、不完全叠拼型和交错叠拼型,侧拼式进一步划分为侧切型和似侧切型。砂体构型不同,砂体连通性不同、非均质程度不同。辫状河砂体构型主要受辫状河相带和构造运动控制。     

辽河盆地西部凹陷近岸湖底扇油气富集条件研究——以兴北地区热河台油层为例

以钻井、测井及生产动态资料为基础，对辽河盆地兴北地区热河台油层陡坡近岸湖底扇的油气富集状况进行研究，建立了该区小层级别的地层对比格架，确定了6种沉积微相类型，分析了不同时期各沉积砂体的展布特征和油层富集规律；指出中扇前缘砂体、中扇沟道间和沟道侧缘砂体为有利储集相带，为辽河盆地类似油藏的高速高效开发提供依据。     

辽河盆地西部凹陷近岸湖底扇油气富集条件研究——以兴北地区热河台油层为例

以钻井、测井及生产动态资料为基础,对辽河盆地兴北地区热河台油层陡坡近岸湖底扇的油气富集状况进行研究,建立了该区小层级别的地层对比格架,确定了6种沉积微相类型,分析了不同时期各沉积砂体的展布特征和油层富集规律;指出中扇前缘砂体、中扇沟道间和沟道侧缘砂体为有利储集相带,为辽河盆地类似油藏的高速高效开发提供依据。