V-N微合金钢Q550D静态再结晶行为

使用MMS-200热模拟实验机研究V-N微合金钢Q550D的静态再结晶行为,获得了其真应力-真应变曲线,同时分析了不同工艺参数对其静态再结晶过程的影响.结果表明：随着变形温度、道次间隔时间、应变量和应变速率的增加,实验钢静态软化率升高.根据实验结果计算得到该钢的静态再结晶激活能为389.4 kJ/mol,回归了静态再结晶动力学模型.     

高强低合金钢Q390静态再结晶研究

通过双道次压缩试验,研究了高强低合金钢Q390在奥氏体区的软化行为,分析了变形温度与间隔时间对静态软化行为的影响,采用应力补偿法计算了静态再结晶百分数,确定了Q390钢的静态再结晶激活能,并建立了静态再结晶动力学模型。     

Nb-Ti微合金钢的静态再结晶行为

 通过双道次压缩试验研究了Nb-Ti微合金钢的静态再结晶行为,确定了应变诱导沉淀析出前Nb-Ti微合金钢的静态再结晶激活能,并建立了静态再结晶动力学模型。采用面积法及积分-能量法计算的软化率,很好地反映了微合金钢的静态再结晶行为及应变诱导沉淀析出行为。应变诱导沉淀析出的鼻尖温度在900～925℃之间,静态再结晶的临界温度（SRCT）高于950℃。     

安钢厚规格Q420C钢板的轧制工艺试验

通过在安钢炉卷轧机进行的Q420C厚规格钢板轧制工艺的对比试验,发现在轧制压缩比较小的厚规格低合金高强度板时,采用再结晶区轧制成型,并配合有效的控制轧制冷却工艺,是一种对低压缩比厚规格更为有效的轧制工艺.     

冷轧基板SPHE静态再结晶行为研究

 利用Gleeble-3500热力模拟试验机研究了冷轧基板SPHE钢的静态再结晶行为, 通过对奥氏体再结晶行为的研究,得到试验钢发生静态再结晶时变形温度越高,发生静态再结晶越容易。试验钢在900、950和1000℃变形过程中停留不同时间,再结晶分数出现了个别点下降,是试验检测误差所致;随着停留时间的增加,由于溶质原子和碳化物等第二相质点的析出,引起了再结晶速率降低。试验钢SPHE发生静态再结晶的激活能为23987kJ/mol。     

钒微合金钢中形变奥氏体的静态再结晶和诱导析出动力学

采用扭转试验和外推法，研究了三种不同含钒量的微合金钢形变奥氏体的静态再结晶动力学，建立了静态再结晶临界温度（ＳＲＣＴ）以上及其以下的温度模型。业已发现，ＳＲＣＴ是应变、奥氏体晶粒尺寸和现合金含量的函数，这里的微合金即指Ｎ和Ｖ。还对三种钢的应变诱导析出动力学进行了研究，测定了它们的析出－时间－温度（ＰＴＴ）曲线。测定了未再结晶温度（Ｔｎｒ），并得出结论，Ｔｎｒ和ＳＲＣＴ之间差异主要是由于奥氏体晶粒尺     

采用动态再结晶临界应变估算静态再结晶动力学方程

提出了一种新的概念，将钢材热变形过程中的动态行为和变形后的静态再结晶现象联系起来，由经典的动态再结晶临界应变值，推导出静态再结晶率达到50％的时间值，进而确立了静态再结晶动力学模型。该模型的计算结果与试验结果一致，证明采用这种方法是可行的。     

含硼微合金钢动态再结晶模型的研究

采用单道次压缩实验方法，在Gleeble 1500热模拟机上试验和测试了含硼微合金钢(0．05C，1．57Mn，0．5Cu，0．25Mo，0．05Nb，0．01Ti，0．0012B)在不同变形速率下1000℃和1100℃时应力—应变曲线和热加工应变量对该钢晶粒尺寸的影响。在实验数据的基础上建立了该含硼微合金钢的动态再结晶动力学模型和动态再结晶晶粒尺寸模型。     

高强钢300M静态再结晶动力学研究

为研究高强钢300 M静态再结晶行为,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对300M钢进行单/双道次热压缩试验.通过双道次热压缩试验分析了变形温度、应变速率、变形量和初始晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响.变形温度越高,应变速率越大,变形量越大,初始晶粒尺寸越小,则静态再结晶体积分数越大.其中变形温度、变形量和应变速率对静态再结晶体积分数影响较大,初始晶粒尺寸的影响相比较小.基于双道次热压缩试验结果建立了300 M钢的静态再结晶体积分数模型,基于单道次热压缩试验结果建立了300 M钢完全静态再结晶晶粒尺寸模型,并验证了静态再结晶体积分数模型的正确性.     

Ti-IF钢多道次变形静态再结晶研究

在热模拟实验机上进行了Ti—IF钢多道次铁素体区变形实验，采用后插法确定了静态再结晶分数。在实验的基础上建立了超低碳Ti—IF钢多道次铁素体变形时静态再结晶动力学模型。研究结果表明，建立的超低碳Ti—IF钢多道次铁素体变形静态再结晶动力学模型与实验结果吻合。     

Q420GJ钢双丝埋弧焊接试验

通过双丝埋弧焊接工艺性能试验、焊接接头力学性能试验及组织结构分析等,对Q420GJ钢的焊接性能及相关组织结构进行了研究。结果表明:焊接接头综合力学性能优良,接头抗拉强度达到590MPa,焊缝-40℃冲击功平均值KV2达到119J;热影响区的韧脆转变温度在-30℃附近;焊接接头过热区组织为贝氏体,焊缝中含有较多的针状铁素体。     

Q420B高强度角钢工艺研究与控制

介绍了Q420B高强度角钢的工艺研究与质量控制,认为通过采用合理的钒氮微合金化工艺和合理的冶炼、精炼、连铸工艺,能生产出质量和轧材性能均符合有关标准要求的Q420B高强度角钢。     

高层建筑用Q420GJC钢的研制及应用

利用Nb、Ti等元素微合金化,配合控轧控冷工艺,开发了低屈强比、高强度Q420GJC钢。对其工业性试制钢板进行了拉伸、冲击、组织结构检验及焊接性能试验,结果显示,研制的钢种组织为铁素体+珠光体且铁素体比例占50%以上,具有优良的综合性能,屈强比≤0.81,Rm≥560 MPa,满足高层建筑用钢技术要求,已成功实现工程应用。     

Q420C角钢铸坯凝固传热分析及AlN析出控制

为研究Q420C角钢在大矫直应变过程中的铸坯凝固传热行为以及AlN析出对铸坯和轧材质量的影响,本文通过ProCAST模拟软件和射钉试验,对不同参数条件下铸坯表面和角部温度以及坯壳厚度等进行模拟计算,并提出了凝固坯壳厚度修正公式.通过Gleeble实验得出,铸坯在1008~1364℃温度范围内时具有较好的热塑性.对AlN析出的热力学和动力学研究表明,铸坯应避开在AlN析出\     

80mm桥梁用抗层状撕裂Q420qE-Z35钢板的试制

通过Nb、V、Ti、Ni复合微合金化生产规格350 mm连铸坯料,采用二阶段轧制及正火快冷工艺成功试制 80 mm桥梁用结构钢Q420qE-Z35。试制产品屈服强度、伸长率、冲击韧性、 Z向拉伸等性能指标优异,远远满足国 家标准GB/T 714-2008要求,钢板超声波探伤全部符合GB/T 2970-2004Ⅰ级标准。     

Q235低碳钢静态再结晶模型的建立

在物理冶金基本模型的基础上,通过对实验数据进行回归建立了Q235低碳钢的静态再结晶及晶粒长大模型,模型计算和实验所测结果相吻合.压缩实验为双道次压缩,实验条件为:变形速率0.5~2.0s^-1,变形温度950~1100℃,变形量为0.15~0.25(真应变),初始晶粒尺寸为56~85μm.     

低合金结构钢Q345B 420 mm特厚板的研发

阐述了南阳汉冶特钢通过合理的成分设计、模铸浇注、钢锭加热、3800轧机轧制及热处理,成功地在转炉-LF+VD精炼-模铸浇注-加热-轧制-正火热处理生产线开发出了420 mm特厚保性能、保探伤低合金结构钢Q345B钢板。热处理后钢板性能检测,屈服强度在305～350 MPa,抗拉强度在500～555 MPa,伸长率在23%～28%,20℃纵向冲击功在109～287J,性能指标均达到了250 mm厚Q345B标准要求。     

BG420CL车轮钢板坯连铸参数的优化

 针对BG420CL车轮钢是中碳、低合金、经RE处理冲压用热轧钢板,台架弯曲疲劳寿命≥600万次,依据铸机性能和生产经验及钢种性质和用途,采用试验和计算相结合,应用物理模拟,测试了板坯700～1300 ℃面缩率及最大应变,对连铸工艺的重要参数进行了优化。确定了1 m/min的拉坯速度、结晶器冷却水速在宽面是16 m/s、窄面是10 m/s;二冷比水量是0.68 L/kg弱冷却制度。并利用结晶器喂RE丝技术改形钢液中夹杂物,定义了夹杂物球化率参数。经RE处理的板坯内≤5 μm夹杂物球化率为49%,总球化率是89%;未经处理的板坯分别是2073%和5570%,RE在板坯内分布均匀,使该钢种实现了批量生产。