用于测温的简易电流发送器

温度测量经常需要远地读数,传感器所发送的实际上是一个4～20mA的电流。商品电流发送器价格昂贵;而此电路简单,成本很低。 集成块LM3911内含一个10mV/℃的电压源,一个6.8V的参考电压和一个可外用的运放。附加少量无源元件和一个晶体管,就构成了一个温度控制的电流源电路。 电阻R1与Ra、Rb为星形连接,它们与R2、R3确定了运放的电流增益,使该电路在温度为-20℃     

宽范围可调稳压器

图1是一可调稳压器的简化框图,该稳压器可提供对电流和电压的精密控制并且能自动从一种模式转换到另一种模式。图中电位器R_v设定所稳定的电压;R_1决定稳定电流。此设计避免了在电流电压稳定电路中经常的折衷,因精密运放IC_3作为一电压跟随器并作为具有零下降电压的电流传感器。利用从电压调整环中移去负载电流传感工作的方法,此运放允许电路完成电流和电压的精密调整;即IC_3仅允许负载电流I_s在自己的反馈电阻R_3内流过而强迫V_(OUT)等于被稳定的电压(V_(AB))。因而电压工作模式有下面关系存在: V_(OUT)=V_(AB)+∈_V=V_(REF)R_V/R_1+∈_V, 式中∈是加到V_(AB)上的误差电压: ∈_V=±V_(OS)-I_LR_S/A_O V_(OS)和A_O分别是IC_3的输入失调电压和开环增益。例如将运放07的保证说明书与I_SR_S的最大值相结合(0.6V)得到对于任何输出电压,∈_V≤27V。在电流控制模式, I_L=I_S+∈_1≈V_(REF)R_I/(R_2R_S)+∈_1, 和∈_1=±(I_(OS)+I_B/2) 式中∈为IC_3的误差贡献,I_B和I_(OS)是IC_3的输入偏置和失调电流。再者,从OP-07保证说明书得到作为一个绝对值,对于任何负载电流∈_1≤4nA。利用补偿Q_1的截止电流I_(CO)的方法,电流吸收I_Q>I_(CO)把输出电流的较低限范围扩展到接近于零。二极管D_1和D_2保证此补偿使输出接近于0V。图2给了一实际的电路图,它可提供范围从0-300V和10nA到20mA的稳定输出。精度和漂移实际上与REF-05稳压器(IC_5)相同。额外的元件(同图1比较)加强了分辨力和可靠性。例如,D_8-D_(13)防止运放输入过载。频率补偿元件是在电压环内C_1,R_5,C_2和R_7以及在电流环内的C_3和R_1~0。Q_4提高IC_4的输出电流能力。Q_3,D_1,D_2和R_2构成电流吸收电路(如图1中I_Q)。为了修正在主电流控制环内慢响应引起的任何可靠性损失,Q_2和R_1形成输出电流的快速控制通道。     

用于相变存储器的超低输出纹波2X/1.5X电荷泵

本文针对相变存储器编程驱动电路,提出了一种超低输出电压纹波的开关电容型电荷泵。该电荷泵可根据输入电压的不同,自适应工作在2X/1.5X升压模式之间,以获得更高的电源转换效率。相比于传统开关电容型电荷泵,在充电阶段泵电容被充电至预先设定的电压值Vo-VDD(Vo为预期的输出电压);放电阶段,泵电容串联在输入电压VDD与输出端,通过此方法将电荷泵输出端电压稳定在Vo,并有效的降低了由于电荷分享所造成的输出纹波。在中芯国际40nm标准CMOS工艺模型下,对电路进行了仿真验证,结果表明在输入电压为1.6-2.1V,输出2.5V电压,最大负载电流为10mA,输出电压纹波低于4mV,电源效率最高可达91%。     

一种用于A/D转换器的低电压CMOS带隙电压基准源

设计了一种在1V电压下正常工作的用于A/D转换器的低功耗高精度的CMOS带隙电压基准.电路主要包括了一个带隙基准和一个运放电路,而且软启动电路不消耗静态电流.电路采用0.18μm CMOS工艺设计.仿真结果显示,温度从-40~125°C,温度系数约为1.93ppm/°C,同时电源抑制比在10kHz时为38.18dB.电源电压从0.9V到3.4V变化时,输出电压波动保持在0.17%以内;电路消耗总电流为5.18μA.     

避免电池过度放电电路

为了避免充电电池过度放电,此电路在达到设定的电池电压时即将负载与电路断开。选取适当的场效应管,可以处理高于20A的负载而不需散热器,并且在空载条件下只消耗370μA的电流。LM10CH含有一个运放、缓冲器和参考电压。经缓冲的参考电压取自R_2,送至     

CMOS运算放大器的辐照和退火行为

介绍了CMOS运算放大器电路经电离辐照后 ,在不同偏置及不同退火温度下 ,运放整体性能参数、电路内部单管特性及功能单元电路的节点电流、电压的变化规律 ,分析了引起运放辐照后继续损伤退化的基本原因 .结果显示 ,运放电路辐照后的退火行为与偏置及温度均有较大的依赖关系 ,而这种关系与辐照感生的氧化物电荷和Si/SiO2 界面态密度的增长与退火直接相关     

CMOS运算放大器的辐照和退火行为

介绍了CMOS运算放大器电路经电离辐照后,在不同偏置及不同退火温度下,运放整体性能参数、电路内部单管特性及功能单元电路的节点电流、电压的变化规律,分析了引起运放辐照后继续损伤退化的基本原因.结果显示,运放电路辐照后的退火行为与偏置及温度均有较大的依赖关系,而这种关系与辐照感生的氧化物电荷和Si/SiO2界面态密度的增长与退火直接相关.     

电压—频率转换电路

“电压-频率转换电路”(图1)是将线性电压从零伏到3伏的变化,通过一个简易的转换电路得到每秒从零次到1千赫的重复频率。它的线性在0.3％左右,稳定度主要是决定于电源电压。转换电路是由BG_1、BG_2、BG_3组成,BG_1是发射极跟随器,BG_2是作为电流源,当信号电压进入BG_2基极时,则BG_2相应地在集电极产生电流对电容器C_A充电,引起BG_3达到峰点,并通过BG_3的发射极e和第一基极b_1及360欧电阻放电,同时在BG_3的b_1极输出正脉冲,b_2极输出负脉冲。输出脉冲数与输入线性     

数字万用表测量信号频响扩展电路

本电路采用电流反馈式高速运放AD844(IC1)和肖特基二极管BAT82(D1、D2)组成半波整流器,以展宽数字万用表的测量的信号带宽。 如图所示,D2串联在运放IC1的输出端,反馈电阻R1、R2则接在D2之后,因此输入信号的负半周以原来的数值出现在D2的阴极端。在输入信号的正半周期间,由于D1导通,运放的输出电压保持在接近于0V。R3、C1对半周整     

功率效率达96%的DC倍压器

图1中的倍压电路可以将2.5VDC转换为5VDC,或将1.8V转为3.3V。大多数倍压器都采用电感,但这个电路不需要电感。电路使用了一只电容器C,并通过串接的开关对其充电。充电开关使电容C充电,而放电开关开路。在其后的放电周期中,充电开关开路,而放电开关闭合。两个放电开关现在将电容C连接在输入电压源V与输出电容COUT之间。这种连接方法将施加的电压加在一起。于是,输出端的电压值就接近于2VS。     

避免电池过度放电电路

为了避免可充电电池过度放电,此电路在予置的电池电压上即将负载与电路断开。取决于场效应管的类型,可以处理高于20A的负载不需要散热器,并且,在空载条件下只消耗370uA的电流。 LM10CH含有一个运放、缓冲器和电压参考经缓冲的参考电压取自     

可提供4～20mA输出的温度传感器

图中所示电路输出正比于温度的电流(4～20mA)。该电路工作电压8至40V。电路经调整后,PSR指标超过0.0003％/V,在-50℃到+150℃温度范围内精度可达±1％。IC1输出电压V_(TEMP)正比于温度变化使电路作为温度传感器,并相当于一个2.5V参考信号。V_(TEMP)在25℃时等于0.55V,温度系数为1.9mV/℃。微功耗,单电源运算放大器IC_2缓冲了V_(TEMP)端上的漏电流,该运放功耗电流不大于50nA,     

脉冲氙灯电源中限流电阻对充放电的影响

脉冲氙灯电源的主放电回路中,放电电流脉冲波形与充电电压、回路中 LC 参量的关系已有文章论述。当充电电压超过某个临界值后,放电电流脉冲底宽可用 T≈(LC)~(1/2)近似估计,半宽度可用 T≈2.6(LC)~(1/2)来描述。低重复率脉冲电源中限流电阻阻值大小影响充电速度,也可参见文献。本文研究低重复率脉冲氙灯电源充电回路中限流电阻 R 对放电电流波形的影响。     

电源技术

Y99-61987-707 0003653铅酸蓄电池的放电与充电模拟=Discharge and chargemodeling of lead acid batteries[会,英]/Rynkiewicz,R.//1999 IEEE 14th Applied Power Electronics Confer-ence,Volume 2.—707～710(PC)有效的安培/小时(Ah)放电容量是放电率(电流)的指数函数。放电与充电可逆地氧化/还原电极的活性材料。放电还产生水电极。终端电压表明充电与放电之问的滞后现象。曾报道过的电压均衡系统测试展现了蓄电池对电路阻抗的灵敏度。参9     

高压脉冲电容用PMN铁电陶瓷的高压特性

采用感应法对高压下Pb(Mg_(1/3)Nb_(2/3)O_3铁电陶瓷的放电电流进行了测试,其放电电流峰值随着充电电压的增加而增加,最大周期却减小。根据电流波形,计算出了陶瓷在高压下的电容量,其随着充电电压的增加而下降。同时还对放电回路进行了分析,其结果与测试数据一致。     

场反峰对OTL场输出级的影响

图1是简化OTL场输出级电路.其中BG1和BG2为互补输出级,而BG3为激励级.LV为偏转线图,而R_V则是其等效损耗电阻.由于场频很低(50HZ)偏转线圈的感抗与损耗电阻比较接近,因而对电路的工作都有重要影响,隔直电容C电压在BG1截止时为BG2电源,通常C上的充电电压为E_C/2.R为BG3的负载电阻.该电路有关的电压和电流波形示于图2。U_i为     

一种快速脉冲充电器的研究

目前蓄电池的快速充电器大多采用脉冲充电方式,充电周期中包括正脉冲充电时间、停止充电时间以及负脉冲放电时间。本文中充电器由反激变换电路和充放电电路构成,反激变换电路提供输出电压,实现电气隔离,充电回路是可控的双向buck／boost电路,可以工作在正脉冲充电和负脉冲放电模式。并且在反激电路后加PFC控制芯片,采用平均电流法控制,从而提高系统的功率因素。     

具有温度补偿的铅酸电池充电器

根据电池生产厂的要求,铅酸电池最好是用-8mV/℃的电源电压来进行充电。本电路利用充电控制电路中具有负温度系数特性的普通晶体管作为温度传感器,不仅可以达到上述要求,还可以对12V铅酸电池进行常规充电和涓流充电。如图所示,三端稳压器 IC1(LM350)将其输出端与 ADJ 端之间的电压自动调节到低于输入端与 ADJ 之间的电压1.25V,这意味着流过 R1的电流是恒定的。利用这种特性,只需在 ADJ 端与地之间接上一只固定电阻即可将输出电压置定到所需的数值。在本电路中,该电阻由 R2-T1-D1-T2     

36kV/10kW CO2激光器充电电源的研制

为了改善现有CO2激光器工频LC谐振充电时充电电压随激光器工作频率升高而降低、影响激光输出的稳定性和光束质量,不利于装置的小型化和轻量化的问题。采用全桥逆变结构和串联谐振软开关电路,研究了36kV/10kW高频高压充电电源。该电源系统采用三相380V交流电作为供电系统,大功率智能功率模块作为全桥逆变电路。逆变交流信号经串联谐振电路及高频脉冲变压器得到高压脉冲信号,高压脉冲经整流给负载电容充电,电源应用电压电流双闭环控制系统,输出电压、电流经采样及放大后,反馈到电源控制芯片SG3525,芯片SG3525通过判断反馈信号的大小,控制输出脉冲宽度调制驱动信号的占空比。激光器放电频率为25Hz时,电源输出电压为37kV,峰值输出功率为13.05kW,充电效率为0.826。结果表明,该高频高压充电电源适合用作CO2激光器的高压充电电源。     

一种用于LDO的低功耗带隙基准电压源

设计了一种应用于低压差线性稳压器(LDO)的低功耗带隙基准电压源电路。一方面,通过将电路中运放的输入对管偏置在亚阈值区,大大降低了运放的功耗;另一方面,采用零功耗的启动电路,进一步降低了整体电路的功耗。该基准电压源采用旺宏0.35μm CMOS工艺流片,经测试,基准输出电压的温度系数为33 ppm/℃,总电流消耗仅为12μA。