SA213-T23钢焊接工艺试验

通过对SA213-T23钢进行焊接工艺试验，分析了焊前预热温度、焊接材料、焊接方法及焊后热处理工艺对T23钢焊接接头性能的影响。     

预热与焊后退火对T24钢焊接接头力学性能的影响

在不同焊前预热与焊后热处理配合工艺条件下,对SA-213 T24(以下简称T24)钢管对接接头的力学性能进行了对比试验。结果表明,T24钢管具有优良的焊接性能,在焊接工艺控制合适的情况下,可不进行焊前预热及焊后热处理,是700℃参数超超临界机组锅炉水冷壁用钢管的优选材料。     

热处理工艺对SA213-T23焊接接头性能的影响

T23是目前我国火力发电厂引进的新型钢种，广泛用于锅炉过热器、再热器管道，本文通过对T23管材采用不同的焊接工艺进行试验，对比分析不同预热及焊后热处理温度下焊缝的性能，分析焊接工艺对其使用性能的影响。     

SA-213T91的焊接工艺

介绍了SA－213T91的焊接工艺，根据SA－213T91的焊接性，制定了相应的焊接工艺参数。试验表明，采取焊前预热，焊后热处理的TIG焊工艺进行焊接可以减少焊接缺陷的产生。     

焊后热处理对异种钢换热管对接焊缝的影响

低合金钢SA-213 T22与镍基合金Incoloy800H材料用于核电换热设备的设计和制造,两种材料之间的异种钢对接焊缝的性能和质量是影响换热设备性能和使用寿命的关键。通过试验对比两种材料异种钢对接接头焊态和热处理态的金相组织变化和力学性能变化,了解焊后热处理对异种钢对接焊缝的性能影响,制订合理的制造工艺,并成功应用于核电换热设备异种钢换热管的焊接。     

SA213-T91＋SA213-T23异种钢焊接工艺研究

本文对SA213-T91＋SA213-T23异种钢焊接工艺问题进行了研究,通过对两种钢材性能的对比,从焊后热处理温度的选择,提出了可指导实际施工的焊接工艺。     

热处理工艺对SA213-T23焊接接头性能的影响

T23是我国火力发电厂引进的新型钢种，现已逐步应用于锅炉过热器、再热器管道，其焊接工艺仍在探索阶段。为制定较为合理的焊接工艺方案，适应电站焊接施工要求和保证焊接质量，针对T23小管焊接在母材、焊材、坡口形式、焊接位置、焊接方法、工艺参数等基本参数一致的务件下进行对比试验，分析了不同热处理工艺对SA213-T23焊接接头性能的影响。     

SA-213TP347H不锈钢与06Cr18Ni11Ti不锈钢管屏焊接工艺研究

分析了SA-213TP347H与06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢的焊接性,通过焊接工艺评定试验,选取合适的焊接材料和焊接工艺参数,探讨了焊丝伸出长度、装配间隙、焊前清理、焊枪倾角等关键因素对焊接质量的影响。结果表明,该焊接工艺能保证SA-213TP347H奥氏体不锈钢管和06Cr18Ni11Ti不锈钢组成的管屏的焊接质量,获得的焊接接头符合标准及图纸要求。     

集箱短管接头内孔氩弧焊工艺及接头性能

介绍了集箱短管接头内孔氩弧焊方法,并采用SA-213T91小口径管进行了对接焊缝试验,分析了内孔氩弧焊接头的组织和性能。结果表明,采用内孔氩弧焊可以获得组织稳定、力学性能优良的焊接接头,内孔氩弧焊方法用于集箱管短管接头的打底焊接,可极大地提高生产效率,降低工人劳动强度,是一种高效的先进焊接方法。     

焊后热处理时间对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝力学性能影响的研究

在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用到了SA-508Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。针对SA-508Gr.3Cl.2焊缝,选取了国内外不同牌号的四种埋弧焊焊丝焊剂进行焊接试验,并分别进行了不同焊后热处理保温时间下的焊缝金属拉伸和冲击试验。通过对试验结果的分析表明:焊后热处理后,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊缝拉伸性能有较大程度的降低,随着焊后热处理时间的增长,焊缝强度降低的趋势逐渐减缓;焊后热处理对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝冲击性能影响无明显规律;随着焊后热处理时间的延长,焊缝基体组织未发生显著变化,晶间析出物有所增加并长大。焊缝的性能,特别是其低温冲击性能,更大程度取决于焊接参数,尤其是焊接热输入量。为获取理想的焊缝力学性能,需采用合适的焊接参数,控制热输入量。     

AP1000钢制安全壳熔化极气体保护焊工艺

对AP1000钢制安全壳用钢SA-738Gr.B的焊接性进行了研究,并按某AP1000核电项目钢制安全壳技术要求对SA-738Gr.B厚板进行了焊态和焊后热处理状态下的焊接工艺评定,试验结果表明,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接及热处理工艺正确合理。     

连续驱动摩擦焊制备钛合金管件

采用连续驱动摩擦焊制备了Ti6246钛合金、TA2纯钛管材及TC4钛合金盲孔管,分析了焊接工艺参数对飞边形貌的影响,着重分析了焊接接头在热处理条件下的组织特征与力学性能。研究结果表明,在该研究试验的焊接工艺参数范围内,焊接工艺参数对焊接接头的性能影响很小;Ti6246管材及TA2管材的摩擦焊系数可达0.99;,摩擦焊可以破碎焊合区组织,焊合区组织明显比母材细小;摩擦焊后TC4盲孔管焊合区的组织类型发生改变,从魏氏体组织变为网篮组织,抗拉强度降低60 MPa,但焊接系数仍可达0.94,塑性和韧性优于母材。     

三层焊接工艺在35CrMo超高压水泥头中的应用

探讨了调质热处理后的35CrMo低合金高强钢管材作为筒体,承插由壬组焊成为水泥头产品的焊接工艺,并且对焊接措施及操作注意事项进行了总结,尤其是对引弧和熄弧的处理、层间处理及道间温度以及焊接顺序及时间进行了详细介绍,通过采用合适的焊后热处理工艺措施消除应力。最后通过试压检测,证明所采用的焊接工艺能够满足105 MPa压力要求,该工艺可以为超高压容器焊接提供参考。     

SA213-T91钢小管低温环境下的焊接工艺

为了能对SA213-T91新型耐热合金钢在高寒地区冬季低温环境下焊接工艺有更多的了解,本文通过对某电厂二期工程末级过热器出口管排SA213-T91新型耐热合金钢在冬季低温环境下焊接施工经验加以介绍,重点介绍末级过热器出口管SA213-T91钢的焊接及焊后热处理工艺要点及低温环境下焊接工艺的保证措施。     

SA213-T91钢管的焊接工艺试验

对SA213－T91钢管的焊接工艺特点、预热、焊接及焊后热处理等工艺规范进行了探讨，并对焊接接头进行了各项性能试验，取得了良好的试验结果。该工艺应用于山东鲁能电力焊接培训中，为各电厂、电建单位输送了合格焊工，取得圆满成功。     

SA-335 P91马氏体耐热钢焊接工艺研究

介绍了SA-335 P91马氏体耐热钢的化学成分及力学性能、冶金性能以及正火+回火热处理温度对材料性能的影响。对SA-335 P91钢的焊接性以及焊缝马氏体组织转变进行了分析。焊接工艺评定试验根据产品制造的需求,进行GTAW+SAW焊接试验,根据焊材熔敷金属中镍+锰元素的含量,确定合理的焊后热处理工艺,最终经力学性能试验,得到了力学性能良好的焊接接头,焊接接头硬度值满足标准的要求,焊缝微观组织为回火马氏体。     

T91管焊接裂纹分析及控制

某电厂锅炉屏式过热器T91管在安装焊接中反复出现横向裂纹缺陷,对含裂纹的焊缝进行了宏观形貌、化学成分、硬度试验、焊接工艺、热处理工艺分析。判断T91管焊缝横向裂纹产生的主要原因为焊缝填充层厚度过大、焊道接头部位未错开,造成平焊部位焊缝金属温度过高及焊接应力增大。通过改善焊接工艺,增加焊缝填充层数以及焊接接头部位错开,彻底消除了T91焊缝横向裂纹缺陷,有效提高了锅炉屏式过热器T91管安装焊接质量。     

超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接工艺性能研究

通过铁研试验及热模拟试验等对超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接性进行了研究.铁研试验表明,材料焊前钨极氩弧焊时预热温度≥150℃,焊条电弧焊和埋弧焊时预热温度≥200 ℃可以保证焊接不出现裂纹.通过焊缝粗晶区冲击试验,确定了合理的焊接热处理规范.进行了相应的使用焊接性试验,给出了SA-335P92材料的焊接工艺要点.     

主蒸汽系统P91与P22小口径管道异种钢的焊接工艺

P91与P22钢焊接性均较差,两种钢材组成的异种钢焊接接头极易出现淬硬倾向并产生裂纹。此外,由于两种钢材在材料属性以及在焊接热处理要求方面的差异,加之产品管径较小容易影响加热器安装效果从而造成热处理质量下降,最终导致该异种钢焊接接头难以获得较为理想的综合力学性能,尤其是硬度指标更难以保证。为此,通过对核电主蒸汽系统P91与P22小口径管道的材料属性、焊接性能进行分析,按照焊前准备、焊接方法及焊接材料、焊接工艺参数、焊后热处理步骤实施工艺试验,结果表明,接头焊接质量检验、力学性能检验、微观金相检验、硬度检验均满足设计以及ASME规范相关要求。通过上述措施最终确定现场施焊的焊接工艺,将其应用于实际生产后效果良好,满足P91与P22小口径管道异种钢的焊接施工要求,为现场焊接提供了技术保证。     

基于焊接机器人工作站的6061铝管MIG焊接参数研究

使用焊接机器人工作站对φ20 mm×2 mm的6061铝合金薄管的T型对接MIG焊进行了试验,优化了铝合金管MIG焊工艺参数。结果显示:焊接速度为8 mm/s,送丝速度为2.0~2.6 mm/s时,6061铝合金管材的焊接质量最佳,焊接电流与焊接电压对焊接质量的影响不大。