30Cr2MoV转子钢高温下的低周疲劳特性实验研究

该文采用总应变控制对30Cr2MoV钢在高温450℃、500℃和550℃下的低周疲劳特性进行了实验研究。采用Manson-Coffin公式对实验结果进行了分析，得到了该材料的高温低周疲劳特性参数、循环应力-应变曲线和具有95%置信度的50%-90%的不同存活率下的应变-寿命曲线，并将实验结果和文献进行了比较，分析了存在差异的原因，对于汽轮机的疲劳设计、延寿和寿命管理具有很大的实用价值。     

大型汽轮机转子的低周疲劳损伤

针对东北电网实际情况,指出加强大型汽轮机转子低周疲劳损伤研究的重要性,阐述了目前计算转子低周疲劳损伤的方法,并提出了具体建议。     

135 MW汽轮机无中心孔转子热应力有限元计算及低周疲劳寿命分析

引进了Lemaire的非线性低周疲劳连续损伤累积理论和三轴度因子，建立了汽轮机转子低周疲劳寿命损耗计算模型，将材料简单试验的低周疲劳试验结果应用于计算复杂应力状态下转子低周疲劳寿命损耗，计算了汽轮机转子在复杂应力状态下的低周疲劳寿命损耗，并将其计算结果进行了对比分析。分析结果表明多轴损伤累积模型较为准确的反映了转子低周疲劳寿命非线性累积损伤过程，接近于工程实际。     

加载速率对汽轮机转子钢低周疲劳损伤的影响

加载速率反映了汽轮机转子启停及运行时温度变化速度与负荷变化速率。对火电厂汽轮机转子30Cr1Mo1V钢在538℃温度下的低周疲劳损伤进行试验研究,研究加载速率对实际低周疲劳损伤和预测低周疲劳损伤的影响。结果表明:在相同的寿命分数下,加载应变速率越大,低周疲劳损伤越小;在同一加载速率下,总应变幅越大对应的低周疲劳损伤也越大;在同等应变幅条件下,转子钢高温低周疲劳预测损伤比实际损伤大,加载速率较低时,转子钢高温低周疲劳预测损伤比较大;加载速率对材料损伤有显著影响的取值范围为0.1%-s-1≤ε≤0.2%-s-1。     

30Cr2MoV转子钢低周疲劳软化规律的研究

低周疲劳是汽轮机设计和运行中考虑的重点.针对国产200MW机组汽轮机转子上广泛使用的30Cr2MoV钢材料进行了常温和高温550 C下应变控制低周疲劳试验.在试验的基础上得到了该材料的低周疲劳特性参数、循环应力-应变曲线和具有95%置信度,误差限为5%的应变-寿命曲线,并对疲劳试验试样的硬度与寿命的关系进行了探讨.     

计算汽轮机叶片低周和高周疲劳寿命的改进的局部应力应变方法 第二部分 计算和分析

应用改进的局部应力变法［1］，计及叶片表面状况、腐蚀疲劳等因素的影响，对665、680、851等叶片的低周和高周疲劳裂纹萌生寿命等工程实际问题进行了计算考核和分析，并取得了令人满意的结果。     

汽轮机转子热-力耦合非线性分析及低周疲劳损伤评估

通过对国产300MW调峰汽轮机组转子在典型工况下起动过程中热-力耦合场进行非线性数值分析和模拟计算，得出该机组起动过程中转子的应力和温度场分布，并运用连续损伤模型对汽轮机转子进行了低周疲劳损伤分析。考虑到多轴应力的影响，得出转子的损伤演化方程，评估了转子的剩余寿命。为汽轮机组的在线监测和寿命管理提供了一定的理论依据及可供工程应用的运行建议。     

30Cr1Mo1V转子钢低周疲劳的损伤规律

在540℃和565℃温度下进行30Cr1Mo1V转子钢的低周疲劳实验研究。应用损伤力学理论对实验结果进行分析，得到该材料在此温度下的损伤演化规律，并将试验结果和30Cr2MoV在550℃结果进行比较，从低周疲劳特性方面探讨30Cr1Mo1V用于超临界参数机组转子钢的可行性。结果表明，温度从540℃上升到565℃时，30Cr1Mo1V转子钢的低周疲劳性能无显著下降，30Cr1Mo1V钢在565℃的低周疲劳性能和30Cr2MoV钢在550℃下的疲劳性能处于同一水平。从低周疲劳特性看，30Cr1Mo1V转子钢用作超临界参数机组转了钢是可行的。     

辛店电厂DG670/140-2型锅炉汽包低周疲劳寿命研究

对辛店发电厂ＤＧ６７０／１４０－２型锅炉汽包翻边下降管管座处的内压应力、热应力进行了三维有限元分析与计算。依据计算结果、材料的力学性能、疲劳寿命曲线和锅炉的运行工况对该汽包的低周疲劳寿命进行了预测。     

400t/h锅炉汽包低周疲劳寿命的研究

基于三维有限元数值计算方法,对某电站调峰机组的400 t/h锅炉汽包进行了压力和温度等载荷下的应力状态计算和分析。研究表明,下降管接管在汽包轴线方向上的内拐角处,应力集中最严重,其合成应力中由介质压力形成的机械应力为主要构成部分,温度应力所占比重较小。对此危险考核点,进行不同应力循环工况下的汽包低周疲劳寿命研究。     

水管锅炉锅筒低周疲劳寿命计算

根据相关标准,调峰负荷机组必须进行锅炉锅筒的低周疲劳寿命计算,否则,严重影响机组的安全、经济运行.为此,针对锅炉锅筒运行时容易产生疲劳损耗的几种情况,给出锅筒低周疲劳寿命损伤的计算方法,同时介绍了利用计算机程序人机界面来计算锅炉锅筒低周疲劳寿命损伤流程,对于基层技术人员有一定的参考价值.     

国产200MW汽轮发电机组在发动机工况下的低周疲劳特性分析

对国产200MW汽轮发电机组在两班制和发动机工况两种调峰方式的转子热应力和寿命损耗进行了分析、比较。采用发动机工况调峰，高压缸调节级部位转子的拉伸应力仅为采用两班制调峰的1／2，金属的低周疲劳寿命损耗不再是限制机组参与调峰运行的条件。发动机工况调峰方式特别适合在役老龄和机动能力差的机组上实施。     

汽轮机叶片的疲劳寿命计算

提出汽轮机叶片疲劳寿命计算的三维有限元模型,通过讨论利用有限元软件进行分析时的合理载荷处理办法以及各种寿命影响因素的考虑方法,给出了采用通用软件进行疲劳寿命计算的基本方法,依据该模型方法进行疲劳寿命的实例分析,分析结果与实际相符。     

1Mn18Cr18N护环钢高温低周疲劳特性研究

为了研究超超临界汽轮发电机护环钢1Mn18Cr18N在工作温度100℃的低周疲劳特性,本文采用应变控制法对其进行温度为100℃下的低周疲劳试验,并对试验结果进行分析讨论。拟合出循环应力应变曲线和应变寿命曲线,得到了护环钢1Mn18Cr18N在100℃时的低周疲劳特性参数,包括Rambeg-Osgood参数和Manson-Coffin公式,推导出该材料的转变寿命NT。结果表明:1Mn18Cr18N护环钢低周疲劳特性表现为循环软化,循环软化程度随应变幅值的增加而增大,软化速率随应力下降幅值增加而增大;1Mn18Cr18N护环钢的过渡寿命为2177周次,小于2177周次时,塑性应变高于弹性应变成为影响疲劳断裂的主要因素,大于2177周次时,弹性应变主导疲劳断裂。     

国产汽轮机432mm叶片断裂原因分析

针对我国在役汽轮机中的４３２ｍｍ叶片的失效情况,调查了叶片的断裂、失效的原因;结合包头第二热电厂５１－５０－１型机组,对４３２叶片的振动特性、叶片的盐垢成分及叶片的断口进行了分析,最后得出导致叶片发生断裂的主要原因是振动。提出了改进叶片的建议。     

汽轮机低压转子末级叶片断裂分析

1台135MW机组在正常运行时突然发生汽轮机低压转子末级叶片断裂,被迫停机检修。为了查明叶片断裂的原因,通过对叶片断口进行宏观、微观试验,并结合运行参数分析,排除了叶片遭水击断裂的可能性,得出叶片断裂的主要原因是叶片局部区域受到外来高温热源击伤,造成局部金属材料组织发生变化,形成疲劳裂纹源所致。     

ZG0Cr13Ni5Mo钢及其焊缝金属水下疲劳断裂特性的研究

采用CT紧凑拉伸试验,对ZGOCr13Ni5Mo钢及其焊缝金属进行了水下疲劳断裂性能的研究。结果表明,ZGOCr13Ni5Mo钢与HS135L焊缝金属的断裂扩展基本相同,HS367L焊缝金属具有较低的疲劳扩展速率,由此可见,HS367L焊缝金属具有更好的抗水下疲劳断裂性;载荷频率对水下疲劳裂纹扩展速率没有明显的影响。