插入式流量计的安装与应用

简述了生产中常用的差压式流量计的工作原理、安装方式以及带压开孔工艺,并结合现场计量问题出发,以煤气混配站高炉煤气、焦炉煤气管道上在线安装流量计为例,从工程概述、施工准备、施工流程和安全措施等多个方面进行了详细的阐述,介绍了载能工艺管线常用的带压开孔施工方法及安全注意事项。同时对安装更换后的流量计从能耗分析、不确定度2个方面着重介绍了插入式流量计在煤气测量中的优越性。     

差压式流量计“空跳”故障分析及排除方法

就差压式流量计使用中,因泄漏、静压影响、零点漂移、积算仪表以及安装不规范等因素引起的“空跳”进行了分析,“空跳”的原因可能是多方面的,包含尚未认知的因素。     

多孔孔板流量计结构参数的数值研究

标准孔板流量计在工业应用中面临着精度和适用性的限制,为了提高其性能,多孔孔板流量计被越来越多的使用。 为 了研究多孔孔板的结构参数对孔板流量计性能的影响,以内径为 40 mm、多孔直径比为 0. 4、厚度为 3 mm 的多孔孔板为研究对 象,设计了不同孔数和间隙率的多孔孔板模型,并使用数值方法进行了分析。 结果表明,多孔孔板流量计的压力损失系数随着 孔数的增加而降低,而流量系数则随着孔数的增加而增加。 孔隙率对多孔孔板流量计的压力损失系数和排量系数影响不大,但 在一定范围内增加孔隙率可以有效降低压力恢复长度。     

差压式流量计示值修正公式具体修改建议

阐述了国家规范的"差压式流量计示值修正公式"是上世纪60年代引自前苏联1958年编写的"27—54规程",近50年来已广泛地引用在我国自动化仪表专业教学用书、工程技术手册、以及GB2624—1981以后历年国家标准中。实践证明其立论基础是错误的,因而在推导出的表1修正公式中,仅修正1这1条公式问题较小还算可用外,其余所有公式修正方向都是相反的,越修正示值误差越大。结合52 a现场工作实践,用质量守恒定理论证了修正公式立论基础错在哪里,并明确提出了具体的公式修改建议。     

扩大节流式流量计测量范围度的研究

讨论了影响节流式流量计测量范围度的各种因素；举例说明了节流式流量计可测最小流量的计算；提出了扩大节流式流量计测量范围的方案，并对每个方案进行了论证。     

论差压式流量计示值修正公式立论基础

阐述了我国国家标准规范的"差压式流量计示值修正公式"是建立在离线立论基础之上的,因而导出的修正公式全部存在问题。其中仅最常用的一条公式(见表1 GB/T18215.1—2000附录B差压式流量计示值修正公式中修正1)问题较小还算可用外,其余所有公式的修正方向都是相反的,越修正示值误差越大。实践证明只要把立论基础由离线改为在线,上述所有问题就都不存在了。     

锅炉汽包水位平衡容器的选型和压力校正问题探讨

介绍了差压式水位计几种平衡容器的结构和性能，分析了汽包压力对水位测量的影响，给出了几种平衡容器的压力校正方法和选型建议。     

深海大压力及其微小波动压力的测量方法

为了测量深海大压力及其微小波动压力,基于液体的可压缩性、活塞的平衡和差压敏感元件的特性提出了一种压力测量方法。首先介绍了该方法的工作原理,其次建立了测量系统的仿真模型,然后进行了仿真实验,分析了不同参数对系统的影响,并对参数进行了优化选取,仿真结果表明,该方法能够对大压力和微小波动压力进行高精度测量,最后搭建了样机平台。试验结果表明在20 bar压力下实现了静压力误差0.2 bar的压力跟踪测量,实现了4×10~(-3) bar的微小波动压力的测量,证明了该方法的可行性和正确性。     

车载燃料电池焓轮增湿器的压力损失分析

对焓轮增湿器运行过程中的压力损失进行了理论分析与实验测试。电池未加负载时增湿器的压力损失与理论计算值基本符合,压力损失随增湿器内部转轮的横截面积减小而减小,随转轮长度增加而增大。一旦电池连接负载开始运行,由于液态水堵塞孔道,焓轮的压力损失急剧增大,最高可达理论值的10倍以上。焓轮的转动速度对压力损失的影响很小。     

新型均速管涡街流量传感器的测量特性研究

本文提出了新型均速管涡街流量传感器,实现差压与频率信号的双参数测量,并根据涡街信号的不同采集方式分为压 电式和差压式两种类型。 对两种一体化流量传感器的结构、原理以及信号采集方式进行了设计和阐述,并对其测量特性进行对 比分析。 结果表明,采用差压式流量传感器与经验小波变换(EWT)相结合,能将量程比由 10:1 拓宽至 140:1。 单相气最大测 量误差绝对值由 1. 46%减小至 0. 49%,重复性由 0. 17%降至 0. 05%,水流量最大测量误差绝对值也实现了从 1. 00%下降至 0. 49%,重复性低于 0. 07%。 与压电式流量传感器相比,差压式均速管涡街流量传感器在测量精度及测量范围中具有一定的应 用优势,为湿蒸汽测量提供了一种新思路。     

永磁技术在高压断路器上的应用

高压断路器是电力企业以及企事业单位广泛使用的电气设备,又称高压开关.真空技术的发展使断路器采用真空灭弧室,但人们对操动机构的改进往往落后于灭弧室,普遍使用电磁操动机构、弹簧储能机构.     

永磁同步电动机负载波动的动态分析

探讨永磁同步电动机负载波动时动态过程。通过建立数学模型、仿真实验，获得其定子电流、感应电动势、电磁转矩、角速度的实时变化曲线，并得到一些有用的结论。     

高速永磁爪极电机铁耗与空气摩擦损耗计算

高速电机由于采用高频电源供电,铁心损耗较常规电机突出,且高速旋转引起的空气摩擦损耗亦非常严重。此外爪极电机磁路结构复杂且其磁通呈三维分布,因此需要考虑三维磁场、高频谐波和高速旋转等因素,针对该种高速电机损耗计算模型进行研究。首先通过三维有限元电磁仿真软件对该种电机的磁场分布特点进行分析;然后采用三维正交交变磁化近似等效旋转磁化建立铁耗计算模型,并考虑高频谐波对其影响,通过与有限元软件计算结果对比,验证了计算模型的准确性;此外针对转子转速、转子表面光滑度、轴向风速等因素对空气摩擦损耗的影响进行分析;最后通过实验验证了铁心损耗和空气摩擦损耗计算方法的准确性。     

钕铁硼永磁材料在过热失磁条件下的磁滞损耗测试与分析

以钕铁硼为代表的稀土类永磁材料因其磁性能好、价格低、力学性能好等特点广泛应用于永磁电机,电机中的谐波磁场又会使永磁体产生损耗,严重时会导致永磁体过热失磁,影响到电机的稳定运行。通过设计的永磁综合磁特性测试装置定量施加交流磁场,发现在低频下,饱和充磁的钕铁硼会出现明显的磁滞现象。对钕铁硼材料在过热失磁条件下进行了磁滞损耗的定量测试与磁特性分析,发现过热失磁的钕铁硼会产生明显的磁滞损耗。测试结果表明：永磁体在高温状态下长时间运行时会逐渐失去磁性,永磁体的磁滞损耗会逐渐增加,甚至在一定条件下磁滞损耗会高于涡流损耗。这说明永磁体的磁滞损耗会加速永磁体的失效,而且在某些情况下是失磁的主要原因。     

钕铁硼永磁材料在过热失磁条件下的磁滞损耗测试与分析

以钕铁硼为代表的稀土类永磁材料因其磁性能好、价格低、力学性能好等特点广泛应用于永磁电机,电机中的谐波磁场又会使永磁体产生损耗,严重时会导致永磁体过热失磁,影响到电机的稳定运行。通过设计的永磁综合磁特性测试装置定量施加交流磁场,发现在低频下,饱和充磁的钕铁硼会出现明显的磁滞现象。对钕铁硼材料在过热失磁条件下进行了磁滞损耗的定量测试与磁特性分析,发现过热失磁的钕铁硼会产生明显的磁滞损耗。测试结果表明：永磁体在高温状态下长时间运行时会逐渐失去磁性,永磁体的磁滞损耗会逐渐增加,甚至在一定条件下磁滞损耗会高于涡流损耗。这说明永磁体的磁滞损耗会加速永磁体的失效,而且在某些情况下是失磁的主要原因。     

永磁体分割降低永磁电机涡流损耗的分析和应用

永磁体分割可有效降低表贴式永磁同步电机(SPMSM)永磁体涡流损耗,且对电机性能影响最小。分析了永磁体轴向分割和圆周向分割与永磁体涡流损耗的关系,推导了SPMSM永磁体涡流损耗解析解。影响永磁体涡流损耗的因素,包括气隙磁密、齿谐波频率(转速和槽数)、齿距、永磁体电阻率和永磁体磁导率等。根据分析结果可知,永磁体圆周向分割对降低永磁体涡流损耗起主要作用,并通过试验验证了解析解的准确性。     

多磁极式永磁电机的故障机理与损耗分析

永磁体退磁是永磁电机的特有的常见故障,从故障机理的角度去分析其故障产生的原因,并使用Maxwell对电机进行损耗仿真,考虑改变电机尺寸参数,包括定子槽宽、气隙长度和永磁体宽度等因数对永磁体涡流损耗的变化情况,分析尺寸对永磁体涡流损耗的改变趋势,可通过降低损耗,提高效率,降低永磁体的温度,以防永磁体不可逆失磁。     

高速永磁电机的转子涡流损耗分析

在高速永磁电机中,转子涡流损耗会使转子温度升高,影响电机效率等性能,甚至导致永磁体过热退磁.针对高速永磁电机中的转子涡流损耗问题,进行了解析分析和有限元计算,分析了产生转子涡流损耗的谐波来源,研究了不同定转子结构电机的转子涡流损耗,分析了定子槽数、槽口宽度、气隙长度、屏蔽层、定子齿开辅助槽对转子涡流损耗的影响.结果表明,增加定子槽数、减小槽口宽度、增加气隙长度可以减小转子涡流损耗;在护套和永磁体中间加一层高电导率屏蔽层能有效减小永磁体的涡流,且选择合适的屏蔽层厚度能够进一步减小转子涡流损耗;提出了使用合适宽度、深度、角度和槽型的辅助槽来减小转子涡流损耗、帮助电机散热的新方法.对高速永磁电机的研制具有重要的理论研究和工程应用价值.     

火电厂凝结水精处理系统的比较

主要介绍了福建省滨海大型火电厂凝结水处理系统的型式 ,并着重对系统中最关键的树脂再生工艺及优缺点进行了比较 ,为今后凝结水处理系统的设计、选型及运行管理提供借鉴。