超长大直径钻孔灌注桩静载试验研究

通过试验实测资料,对深厚软土中的超长嵌岩钻孔灌注桩的工作性能进行了研究,对荷栽一沉降曲线、桩侧摩阻力、桩端阻力进行了较为详细的分析。     

无锡地区软土地基钻孔灌注桩侧摩阻力试验分析

根据无锡地区4根钻孔灌注桩静载荷试验结果,给出了桩侧摩阻力实测值,并将其实测值与规范值、地勘值比较找出差异,分析产生差异的原因。     

超长大吨位旋挖钻孔灌注桩静载试验分析

以某校园综合楼工程项目作为研究实例,工程项目中涉及到超长大吨位旋挖钻孔灌注桩施工作业,由于其施工场地受限,在开展静载试验时进行试验条件的差别化设计。利用安装在桩顶的油压千斤顶逐级施加荷载,借助混凝土预制块堆重平台承担千斤顶所需的反力,采用对称安装的位移传感器进行桩顶沉降量的测读,最终静载试验结果表明,6根桩的单桩竖向抗压极限承载力均符合设计要求,能够为钻孔灌注桩施工提供重要参考价值。     

超长钻孔灌注桩后压浆技术应用分析

结合具体工程实例，介绍了3根超长钻孔灌注桩应用后压浆技术，分析了单桩竖向承载力静载荷试验数据与成果，对压浆前、后各试桩在荷载作用下的沉降量、各试桩桩身截面轴力以及各土层侧阻力作了比较，从而真实而有效地反映出后压浆技术对钻孔灌注桩的作用及显著效果。     

钻孔灌注桩竖向承载性能试验研究

为优化提升钻孔灌注桩的设计方案,文中对竖向受压载荷下钻孔灌注桩的荷载传递及受力特性进行了研究。结果表明,最大的桩身轴力均位于深度为3 m处,当加载荷载为1 440 kN时,桩身的轴力最大值为1 205 kN;随着桩顶荷载值的增加,桩身的最大桩侧阻力值也不断增大,最大的桩侧阻力值为140 kPa,最大负摩阻力达到-82 kPa。当桩顶荷载从160 kN增加至1 600 kN时,桩端阻力增幅达到860.2%。桩端阻力占比与施加的桩顶荷载呈先负相关后正相关关系;当荷载达到1 600 kN时,桩顶位移最大达到14.6 mm;卸载为0时,桩顶位移为8.8 mm。     

超长钻孔灌注桩施工及承载试验研究

依托甘肃省某五跨预应力混凝土连续刚构桥开展软基成桩施工关键技术介绍,并且进行试验桩承载特性分析,研究结果表明,试验桩在设计承载荷载(6800 kN)具备5.3 mm左右的桩顶竖向沉降,最大荷载(13700 kN)下的桩顶沉降达到了27 mm,工后沉降稳定在10 mm;试验桩轴力在顶部位置的变化幅度较大,随深度呈凸形;试验桩承载能力满足设计承载要求。     

超长钻孔灌注桩复合后压浆技术在超高层桩基施工中的应用

本文作者结合具体工程实例,介绍了2根超长钻孔灌注桩应用复合后压浆技术,分析了单桩竖向承载力静载荷试验数据与各试桩实测桩身截面轴力以及各土层侧阻力作了比较,从而真实而有效地反映出复合后压浆技术对钻孔灌注桩的承载能力提高的显著效果。     

钻孔灌注桩抗压静载试验分析

通过对杭州某工程三根埋设有钢筋应力计的钻孔灌注桩试桩进行静载试验,分析了三根试桩的荷载沉降曲线及受力特性,对比了破坏性试桩与非破坏性试桩侧阻发挥的差异。试验结果表明,在最大荷载的作用下桩身上部土的侧阻已发挥到最大值并出现滑移,非破坏性试桩桩身下部土的侧阻仍处于强化状态。而破坏性试桩在最大荷载作用下桩下部侧阻力也出现了下降,反应出桩身下部出现了较大的桩土滑移。     

超长大直径钻孔灌注桩抗拔与抗压对比试验研究

通过五根直径相同、桩长相近、位于同一场地的超长大直径钻孔灌注桩在拔力与压力作用下的对比试验,分析抗拔桩与抗压桩在变形性状和荷载传递机理的相同性和差异性。试验结果表明,对于超长大直径钻孔灌注桩,桩侧摩阻力总是上部土体首先发挥,而后逐渐传递给下部土体,桩侧摩阻力均存在强化效应和退化效应,桩沉降(上拔)以桩身压缩(伸长)为主;抗拔桩桩顶Q-s曲线呈陡降型,抗压桩桩顶Qs-曲线呈缓变型,桩承受竖向上拔力所表现出来的刚度明显小于承受竖向压力所表现出来的刚度。     

后注浆工艺在超长钻孔灌注桩中的应用

超长钻孔灌注桩在钻孔过程中,由于施工工艺的缺陷,在桩和桩周土间容易形成泥皮,且桩底出现沉渣,造成桩基承载力降低、桩基沉降较大。后注浆工艺能有效填充泥皮、沉渣的孔隙,提高桩侧摩阻力和桩端承载力。该法是一种便捷、有效的桩基优化施工工艺。     

上海中心大厦大直径超长灌注桩现场试验研究

中国在建第一高楼上海中心大厦（ 632 m ）采用了直径为 1 m 、桩端埋深 88 m 的大直径超长灌注桩,有别于金茂大厦（ 420 m ）、上海环球金融中心（ 492 m ）另两栋超高层建筑所采用的钢管桩。通过现场试桩验证成桩可行性及承载力取值,试桩载荷试验加载至极限,采用分布式光纤量测桩身应变,同时为研究上海软土地区大直径超长灌注桩承载特性及荷载传递机理提供了有价值的数据。试验结果表明：试桩破坏前,Q – s 曲线近似为线性,破坏时,桩体发生刺入变形; 桩侧桩端联合后注浆桩与桩端后注浆桩在侧摩阻力分布及发挥性状方面存在显著差异; 黏性土中桩侧摩阻力充分发挥所需桩土相对位移小于 5 mm ,砂性土中小于 10 mm ;桩土相对位移超过极限位移后,埋深较浅的黏性土中由于桩土相对位移大出现明显的软化现象;与规范值相比,有效桩长范围内浅部土层中桩侧摩阻力小于规范取值下限,深部土层中桩侧摩阻力达规范取值上限的 2 倍以上;试桩端阻比较小,表现出摩擦型桩特性;桩身压缩占桩顶沉降 95% 左右,桩顶沉降主要由桩身压缩产生。试桩试验为上海软土地区 600 m 超高层建筑首次采用灌注桩提供指导和技术支持。     

后压浆钻孔灌注桩动静对比试验研究

后压浆钻孔灌注桩可以大大改善桩体的受力性能,提高单桩承载力,是对传统工法的一项重大突破。在桩基设计中,单桩竖向承载力的确定影响到整个设计方案的科学性及合理性,决定着方案实施的成败。某后压浆钻孔灌注桩试验工程采用单桩竖向静载荷试验和高应变动测技术进行单桩承载力测试,通过对动静试验数据进行对比分析发现,两种试验方法测得的总阻力基本一致,而桩侧摩阻力及端阻力的试验结果稍有偏差,对存在的差异进行了合理的分析,从而可以更准确地确定单桩承载力,大大提高了试验的精度。     

超高吨位灌注桩静载试验中的预应力混凝土反力装置

在复兴大桥超高吨位灌注桩的静载试验,预应力混凝土反力装置替代了传统的钢梁反力系统。这套装置主要包括预应力锚桩、预应力承台与预应力反力梁。试验结果表明,直接获得超高吨位大直径嵌岩桩的极限承载力相当不易,而对这类问题预应力混凝土反力装置是值得考虑的。     

钻孔灌注桩桩端后压浆的有效性

结合具体工程实例验证了钻孔灌注桩桩端后压浆的有效性,分析了桩周土层性质、桩长、桩径、浆液的类型、压浆量、压浆压力等因素对桩端后压浆桩承载力的影响,得出了后压浆提高承载力的机理。     

自平衡试桩法在灌注桩承载力测试中的应用

介绍自平衡试桩法的基本原理,结合南京某工程对超长灌注桩进行承载力测试,通过对检测数据分析和换算确定桩基承载力,并据此对设计桩基工程部分进行适当调整,在满足承载力要求的同时节约了工程造价,工程结果证实：自平衡法在超长桩承载力测试中的应用效果良好。     

不同受载方式下桩侧阻的渗水力模型试验研究

利用ｎ·ｇ渗水力土工模型试验对垂直受载桩在桩顶压桩，桩顶拔桩及桩底托桩等受载方式下的桩侧摩阻力的发展规律进行了试验研究，得到了侧阻与位移的关系、侧阻强度沿桩身的分布以及侧阻强度和相应截面位移之间的关系，试验成果在一定程度上揭示了侧阻发展的机理。     

不同受载方式下桩侧阻的渗水力模型试验研究

利用ｎ·ｇ渗水力土工模型试验对垂直受载桩在桩顶压桩，桩顶拔桩及桩底托桩等受载方式下的桩侧摩阻力的发展规律进行了试验研究，得到了侧阻与位移的关系、侧阻强度沿桩身的分布以及侧阻强度和相应截面位移之间的关系，试验成果在一定程度上揭示了侧阻发展的机理。     

武汉绿地中心大厦大直径嵌岩桩现场试验研究

武汉绿地中心大厦高636 m,基底平均压力达1500 k Pa,开展了桩径为1200 mm,有效桩长25.9~33.6 m,以较硬岩(微风化砂岩)和软岩(中—微风化泥岩)为桩端持力层共4组嵌岩桩承载力静载荷试验,并对桩身轴力与变形进行了量测。试验表明:4根试桩Q–s曲线皆为缓变型,极限承载力不小于45000 k N,对应工程桩桩顶标高沉降为9.7~10.8 mm,桩端沉降为2.4~2.8 mm,桩顶沉降的90%为桩身压缩量。软岩嵌岩桩与较硬岩嵌岩桩的侧摩阻力分布曲线及承载特性存在显著差异。四根试桩的端阻比介于45.3%~58.7%。软岩嵌岩桩的实测桩端阻力大于基岩单轴抗压强度,采用桩基规范方法计算将低估其实际承载力。本工程4根试桩均表现出较好的承载与变形控制能力,静载试验结果为本工程嵌岩桩设计提供了依据,同时为武汉地区大承载力嵌岩桩实践与理论研究提供了有益参考。     

基于桩侧广义剪切模型的大直径超长灌注桩承载变形计算方法

大直径超长灌注桩桩身变形较大,桩侧与土体易出现明显的界面滑移,传统剪切位移法难以适合其承载变形计算。基于大直径超长灌注桩桩–土剪切作用性状及桩侧摩阻力发挥特点,采用剪切位移和剪切滑移两阶段法描述其桩侧摩阻力发挥过程,形成桩侧广义剪切模型;在此基础上,采用传递矩阵增量方式建立大直径超长灌注桩承载变形计算方法,并给出计算参数的取值。该方法考虑了桩侧摩阻力发挥的非线性、桩端承载的非线性及桩身材料的非线性,并考虑了桩–土滑移后桩侧摩阻力软化特性及桩端后注浆对桩端承载性状的影响。工程实例计算结果与现场试桩实测值较为吻合,表明基于桩侧广义剪切模型建立的大直径超长灌注桩承载变形计算方法具有合理性与可行性。