线性与非线性传热情况下卡诺制冷机的最优性能

通过制冷系数与制冷率的一般关系,导出卡诺制冷机工作于线性与非线性传热情况下最佳制冷系数ε与制冷率 R 的关系。据此可确定不同制冷率所对应的制冷系数界限。最后,讨论了上述关系的一些应用。     

不可逆联合制冷循环的重要设计参数

建立一类存在热阻，热漏和内部耗散的定常流态联合制冷机循环模型，并研究其性能优化，导出制冷系数，制冷率基本优化关系和最大制冷系数及其相应的制冷率，给出了传热面积的最佳值工质最佳工作温度。所得结果适用于由任意个制冷机串接而成的联合制冷循环。     

广义三热源制冷循环的等效联合系统

首先将工作在有限高温热源和两个恒温热源之间的一类广义三热源制冷循环抽象为一个广义卡诺热机驱动一个卡诺制冷机的等效联合系统,然后应用广义卡诺热机和卡诺制冷机的有限时间热力学理论,导出广义三热源制冷循环在不可逆传热情况下的最佳制冷系数与制冷率间的关系。由此讨论这类制冷循环的各种优化性能,并给出这类制冷循环在几种特殊情况下的等效联合系统。所得的结果可为吸收式制冷机、喷射式制冷机和化学热泵等制冷设备的进一步开发和利用提供参考依据。     

包含五种循环的普适定常流内可逆制冷循环最优性能

用有限时间热力学方法分析了一类普适定常流内可逆制冷机循环,导出了存在传热损失时,由一个吸热过程、一个放热过程和两个绝热过程组成的一类普适的定常流内可逆制冷机循环的制冷率、制冷系数、(火用)损失率、(火用)输出率和生态学性能,并由数值计算分析了循环过程对循环性能的影响特点.所得结果包含了内可逆Carnot、Diesel、Otto、Atkinson和Brayton制冷循环的特性.     

内可逆四热源制冷系统的性能分析和优化

在恒温热源条件下内可逆四热源吸收式制冷循环的基础上 ,考虑传热服从线性唯象定律 ,导出了循环的制冷率和制冷系数的基本优化关系和最大制冷率及相应的制冷系数 ;并通过数值计算 ,得出循环参数对循环的制冷率、制冷系数的影响。     

分子量和冷却速率对PET熔体非等温结晶行为的影响

用DSC研究了粘均分子量((?)_η)和冷却速率(q)对PET熔体非等温结晶动力学参数、结晶峰高(h_(peak))和结晶热焓(△H_c)的影响。实验结果表明,Avrami指数都在3.0±0.5范围内;Avrami常数随增大((?)_η)而逐渐减小,随q增大而显著增大。q的变化影响结晶峰的峰温(T_(Peak)),也影响h_(Peak));用h_(Peak)对T_(Peak)作图,发现((?)_η)从8,000到29,000的h_(Peak)在162～170℃的温度范围内出现最大值;在T_(Peak)为177℃,有下述定量关系 ㏒ h_(Peak)=1.15×10~2((?)_η)~(-1/2)-2.04。而△H_ζ不仅依赖于((?)_η),还依赖于q。     

不可逆布雷顿制冷循环的性能优化

基于不可逆布雷顿制冷循环模型,导出循环制冷率和性能系数之间优化关系所应满足的方程,利用数值解,研究内不可逆性和传热不可逆性对优化性能的影响.讨论了循环的各种优化性能,所得结果对实际制冷系统的优化设计有一定的指导意义.     

论精确计算流量和设计节流装置时体积膨胀校正系数的选择

应用节流装置(孔板、喷咀和文丘利管)来测量流量是化工部门广泛采用的一种经验成熟的方法。当流体通过节流装置时,根据水力学原理推导出流量与差压的关系式如下:G=1.252·α·ε·d_t~2·(△P·γ)~(1/2);或G=1.252·α·ε·m·d_t~2·(△P·γ)~(1/2)公斤/小时 (1)式中:G——流体在管道内的流量,公斤/小时;△P——流体通过节流装置时,在节流装置前后所产生的差压(压力差△P=     

更正声明

<正>由于校对笔误,《制冷与空调》2015年第7期第4页中公式(6)、公式(8):QC=(αP-αN)T C-0.5I2R-k(T h-T C)(6)ε=(αp-αn)T c-0.5I2R-K(T h-T c)/I2R+(αp-αn)(T h-T c)I(8)更正为:QC=(αP-αN)IT C-0.5I2R-k(T h-T C)(6)ε=(αp-αn)IT c-0.5I2R-K(T h-T c)/I2R+(αp-αn)(T h-T c)I(8)     

一类不可逆制冷机的热经济学性能优化

基于导热规律为Q∝△(Tn)时的一类不可逆制冷机的循环模型,以每单位成本的制冷率作为热经济学目标函数,优化制冷机的各种性能参数。导出热经济学目标函数和制冷系数间在不同传热规律下的基本优化关系,研究内不可逆性、热漏和经济参数对制冷机热经济性能的影响。所得结果可对实际制冷机的优化设计提供理论依据。     

中美两国“容积式CO2制冷压缩机（组）”标准的对比

介绍中美两国制冷空调行业协会在容积式CO2制冷压缩机(组)标准化合作方面的进展。对中国国家标准GB/T29030—2012《容积式CO2制冷压缩机(组)》和美国AHRI 571:2012标准《容积式CO2制冷压缩机(组)性能评定》进行分析,主要从适用范围、试验工况、测试方法、试验参数及性能允差、计算参数、油循环率等方面对两国标准进行详细的对比。该分析研究有助于推进容积式CO2制冷压缩机(组)标准的国际化进程。     

内可逆卡诺制冷循环

众所周知,可逆卡诺制冷循环是工作于T_1和T_2(T_1>T_2)温度之间的最优制冷循环,亦即这种循环具有最大的制冷系数ε=T_2/(T_1—T_2) (1)这是经典热力学的一个重要结论。然而我们也知道,要使循环是可逆的,过程必须以无限缓慢的速度进行,否则由于存在种种的不可逆因素,将使过程是不可逆的。事实上,由于热阻的存在,要使循环中等温过程的速度是有限的,工质与热源间的热传导就必须在有限的温差下进行,过程就是不可逆的。因此,可逆卡诺制冷循环的制冷系数虽是量大,但制冷量为零。实际的制冷机总要有一定的制冷量,循环总是在有限时间内完成的,所以它们所能达到     

(火用)和(火无)的分析及其在低温工程中的应用

到目前为止,对低温工程的分析方法有(火用)分析和热力学第二定律的热分析,本文就前者加以论述。一、(火用)和(火无)早在19世纪初,卡诺、汤姆逊就确定了热量的可用部分q(1—T_0/T)和无用部分 q(T_0/T),即工程热力学传统理论中热能的可用能和无用能的概念。从那以来,许多工程热     

不可逆四热源制冷循环的优化性能

研究传热遵从线性唯象律的不可逆四热源制冷循环的优化性能,导出循环的基本优化关系和最大制冷率及其相应的制冷系数.揭示了四热源制冷循环等效于一个三热源制冷循环,而且还可使四热源制冷循环转化为一个三热源制冷循环而获得更优的制冷效果.     

吸收式制冷循环的最佳热力系数与制冷率间的关系

本文首先把吸收式制冷循环抽象为一个卡诺热机驱动卡诺制冷机的三热源制冷循环,然后根据卡诺热机的最佳效率与供热率间的关系,以及卡诺制冷机的最佳制冷系数与制冷率间的关系,导出吸收式制冷循环工作于不可逆传热的情况下,最佳热力系数与制冷率间的关系。由此,给出最大制冷率和最大制冷率时的热力系数,并对其它最优性能作了简要讨论。     

求强非线性系统共振解的渐近法

本文通过引入参数变换α=ε/(υ^2 ε),并假设ω0^2=(pv／q)^2 α△，把强非线性系统转化为弱非线性系统，再将解展开为傅氏级数，利用参数待定法可方便地求出强非线性系统的共振解。算例表明近似解与数值解非常接近。     

变温热源不可逆布雷顿制冷循环制冷率和制冷系数优化

用有限时间热力学方法分析变温热源不可逆简单布雷顿制冷循环的特性,分别以制冷率和制冷系数为优化目标,优化了循环中换热器的热导分配以及工质和热源间的热容率匹配,并采用数值计算分析了压比、换热器总热导、压缩机和膨胀机效率、工质热容率等参数对最优制冷率和制冷系数的影响特点.所得结果对工程制冷系统设计有一定的指导意义.     

高T_c超导化合物YBa_2Cu_3O_(6.5+δ)的Gibbs生成自由能

用 CaF_2单晶作固体电解质,构成了氟化物-氧化物原电池(?)及(?)测得电池的可逆电动势为E_1=-0.063+1.43×10~4×T(V)E_2=0.089+1.68×10~(-4)×T(V)从而计算了由纯氧化物生成 BaCuO_2(011相)及 YBa_2Cu_3O_(6.5(?)δ)(123相)的标准生成自由能变化:△G_(011)~0=-10.5+1.8×10~(-3)×T(×4186.8J/mol)△G_(123+δ)~0=-19.0+(7.4-1.6×δ)×10~(-3)×T(×4186.8J/mol)在计算△G_(123+δ)~0时考虑了氧的非化学计量系数δ。     

卡诺制冷机的有限时间(火用)经济优化性能

导出不可逆卡诺制冷机的利润率与制冷系数,以及利润率与制冷率间的最佳关系,由此讨论了制冷机的有限时间(火用)经济优化性能。所得结论对实际有一定的指导意义和参考价值。指出一些文献中有关的讨论未重视制冷率,以致结论不够完善。     

气体分配器结构对压力波制冷机内流动及性能的影响

采用理论分析和实验研究相结合的方法,探讨了喷管型式、相对充气时间等气体分配器结构因素对压力波制冷机内流动及性能的影响。结果表明：膨胀比ε在2.0~12.0的范围内,采用收缩型喷管形成的入射激波最强,缩放型喷管次之,匀直喷管最弱,因而采用收缩型喷管时的冷效应最强;最大制冷效率ηmax随相对充气时间τ的增加先增大后减小,在ε=4、振荡管长径比L/d=400、气体分配器喷射孔的相对深度为0.55的情况下,制冷机最佳相对充气时间约为0.06;相对充气时间τ<0.075时,振荡管的最佳激励频率fopt为制冷效率曲线第二波峰的频率,τ>0.075时则为制冷效率曲线第三波峰的频率。