低地板车结构传声及车内噪声特性

对我国某100 %低地板车辆在60 km/h速度下进行振动噪声试验,获得了低地板车动车、拖车,车内及转向架噪声特性。结果表明,车内噪声主要能量集中在400 Hz～1250 Hz,其中400 Hz频谱能量最大。动车比拖车车内噪声高3 dB,这是由于转向架动力源激励400 Hz中心频段结构传声和空气传声所致。控制电机振动,能从源头上有效控制车内400 Hz中心频率结构传声。此外,也需要从路径上控制电机激励结构传声,即控制横向减振器和二系空簧的结构传声。相关分析结果可为低地板车振动噪声控制和低噪声设计提供参考。     

曲轴扭转振动和发动机噪声的关系(译文)

概述 本文介绍了日本ISUZU内燃机有限公司对一台已进行声学处理的柴油机幅射噪声机理的实验结果。与按常规设计的柴油机相比,这台发动机的总噪声级虽已相当低,因为通过对发动机结构的改进,使在人听觉的重要范围800～1250Hz内的噪声降低到令人满意的程度。但现在,主要的噪声峰值出现在1/3倍频程315Hz及1600Hz处,这两个峰对总噪声级     

粘弹性阻尼材料降低列车车内噪声的试验研究

三种新型粘弹性阻尼材料应用于铁路车辆降低车内噪声.列车运行时,整个车厢和单个包间内噪声测试结果表明:车厢内噪声随空间分布不均匀,噪声主要能量集中在25Hz～160Hz低频范围;阻尼材料能显著地降低车内噪声,改性沥青和水性涂料比丁基橡胶降噪效果更好;随着车速的增加,车内噪声的降噪总值增加,阻尼材料的低频降噪能力减小.车内噪声特性响度计算结果表明,100Hz～160Hz上的频率成分对总响度起主要作用,阻尼材料在这个频率范围上降噪效果显著.增加车厢侧墙阻尼板高度,可减小车内噪声.     

自动冲床拼装式隔声罩的声学设计

上海跃进电机厂冲床车间主要生产电机定转子矽钢片.由于生产工艺上的要求,三台不同模具的63t、80t、40t自动冲床组成Y-80三联自动冲床,能自动送料,自动逐台传送、定位、冲压、最后输出冲压成型的电机定转子矽钢片(图1).此车间噪声级高达105dB(A)左右,严重影响操作工人的身心健康,有碍生产效率的提高,冲床的噪声治理,成为各方日益重视的治理课题.     

牵引电机传动系统噪声及振动分析

本文通过牵引电机传动系统噪声及振动的特性分析,采用噪声与振动分析系统对牵引电机传动系统进行噪声与振动测试,分析得出：随着转速的提高噪声值增加,并主要分布在频率为800Hz附近,MIC02噪声高于MIC01噪声;齿轮箱的振动要高于电机振动。其研究结果对牵引电机传动系统减振和降噪设计提供依据。     

牵引电机传动系统噪声及振动分析

通过牵引电机传动系统噪声及振动的特性分析,采用噪声与振动分析系统对牵引电机传动系统进行噪声与振动测试,分析得出：随着转速的提高噪声值增加,并主要分布在频率为800 Hz附近,MIC02噪声高于MIC01噪声;齿轮箱的振动要高于电机振动。其研究结果对牵引电机传动系统减振和降噪设计提供依据。     

高速列车引起的环境噪声及声屏障测试分析

对武广客运专线上高速运行列车引起的环境噪声及声屏障降噪效果进行了实测,测得大量噪声数据.通过分析得到以下结论:高速列车的机车辐射噪声随列车速度的增大而增大;通过路基段时的辐射噪声为82.8～91.8 dB(A),通过桥梁段时为79.3～89.6 dB(A),随着桥梁和路基高度的逐渐增大,辐射噪声略有减小的趋势;噪声频率主要集中在低频段(f=40～80 Hz)和中频段(f=500～8 000 Hz),与桥梁区段相比,路基区段随频率的增加声能量衰减较为平缓.近期路基段铁路边界噪声值在60～65 dB(A),桥梁段为55～60dB(A);中期(2018年)边界噪声的预测噪声值较近期值有明显增大,最大值接近规范限值.路基声屏障降噪效果为6～8 dB(A),桥梁声屏障降噪效果为6～7 dB(A);声屏障越高降噪效果越明显,3.15 m高声屏障降噪效果较2.65 m高声屏障提升2 dB(A)左右.     

嵌入式轨道的振动噪声特性及优化研究

结合有限元和边界元法对有轨电车以60 km/h运行时的嵌入式轨道振动噪声特性进行分析,结果表明嵌入式轨道槽内结构振动显著,可以有效地进行振动能量耗散。嵌入式轨道沿着垂向和横向上的减振效果明显。嵌入式轨道的主要辐射噪声频段为250 Hz～1 200 Hz,尤其表现在400 Hz～500 Hz和800～1 000 Hz频段内。嵌入式轨道槽内结构噪声贡献显著,轨道板噪声贡献量较小。通过槽内材料参数优化,分别得到浇注料、降噪块和弹性垫板的最优的弹性模量和阻尼损耗因子,并分析噪声敏感参数,以降噪块形状为优化方向,分析得到较优的嵌入式轨道型式。综合材料参数和降噪块形状优化结果,辐射声功率级总值可以降低1.7 dB(A)。     

11.4万吨油船全频段舱室噪声预报分析

以11.4万吨阿芙拉油船为研究对象,运用VA One噪声分析软件在63 Hz～8000 Hz频段开展油船舱室噪声预报分析研究.根据模型平板和声腔子系统的模态数,将求解频段划分为高频段和中频段,采用统计能量分析方法(SEA)和混合法(Hybrid FE-SEA)预报计算各频段舱室噪声.结果表明,大部分舱室的噪声预报值都符...     

JSQ158—6型内冷式电机隔声罩的研制

对功率在100kW以上的大、中型电机的噪声控制,目前大多是采用箱体结构,即在电机运行时,就结合电机机壳变化将消声器、隔声罩制造在一起,达到降低噪声的目的.但对已生产使用中的大、中型电机,在不能改变电机外壳结构的条件下,如何设计一种既满足降噪要求又具有良好冷却散热性能的隔声罩,还是一个正在探索的问题.本文将介绍一种JSQ158-6型(550kW,988r/min)内冷式电机隔声罩,该隔声罩使JSQ158-6型电机噪声由原来的106.6dB(A)降到83.9dB(A),且电机各温度控制点温度分别下降了3—6℃,具有较大的降噪量和良好的冷却散热性能.南昌发电厂2号灰浆泵房安装有三台JSQ158—6型电机,这三台电机平行密集布     

炼油厂噪声现状及控制方法

一、炼油厂噪声现状目前许多炼油厂为了提高资源的综合利用,逐步由单纯型的石油炼制向石油化工综合生产发展,原油的深加工装置和处理规模在不断扩大.所以一般中等规模的炼油厂大多有十几个生产装置(或车间).由于它的生产是连续性的,故其噪声也为稳态连续性噪声.     

高精度齐纳电压源的噪声及其测量方法

介绍高精度齐纳电压源的噪声及其测量方法;重点阐述0.01～10Hz带宽内的噪声及其测量方法.目前,其噪声谱密度水平约为40nV/ H2(1.018V输出,f=0.025Hz);采用数字电压表采样法得到的结果(相对于回归线的标准偏差)约为7.45×10-8(10V输出,采样频率fn=0.083Hz).     

消息·动态

北京电机总厂生产的JO_2 93-2、100千瓦、2级三相异步电动机,噪声高达94分贝(A)、效率仅力91.5％。为了降低噪声提高效率,北京市电机总厂、北京市电机研究所和清华大学电机系共同进行分析研究,通过改进电磁设计、采用转子铸铝新工艺、改进     

大功率音响系统交流噪声干扰分析与解决方法

交流嗓声干扰的产生 音响系统的噪声干扰除设备和传输线路本身的热噪声和叠加在其上的连续性“白噪声”外,干扰源主要可分为脉冲干扰及交流噪声干扰两大类。脉冲干扰是由于脉冲器件产生的强电磁场耦合进入信道所致:电机、空调、汽车发动机火花塞点火、开关电源和控制灯光的硅柜均会产生60Hz～2MHz的干扰,这些干扰的谐波分量会落入音频频带内:闪电、宇宙噪声还会产生2kHz～100MHz的脉冲噪声。交流噪声干扰主要是由于地线系统不同接地点间存在电位差,使地电流形成回路造成的;高压输电线路和交流电气化铁路也会引起交流噪声干扰,交流电气化     

货梯曳引机结构传播的噪声治理

以某商住两用高层建筑内对居民影响较大的大型超市货梯曳引机噪声治理为例,在测量分析货梯机房及受影响住宅室内振动与噪声信号基础上,结合声源识别,提出对货梯曳引机采取隔振设计,降低结构传播至住宅室内噪声的工程措施,并对工程实施后的降噪效果进行实测。结果表明,隔振处理后,除共振区外,在5～1 000 Hz各1/3倍频程上隔振器上、下振动加速度级差为15.0～32.4 dB,隔振效率为82.2 %～97.6 %;机房内曳引机通过建筑结构传播至住宅室内的噪声,在63～2 000 Hz各倍频程上声压级降低8.9～21.4 dB,其中以250 Hz所在倍频程声压级降低量为最大,最终消除了居民相关噪声投诉。     

斜筒式滚筒洗衣机工作变形与低频噪声分析

利用工作变形分析技术,研究了某款斜筒式滚筒洗衣机脱水工作过程低频段(7-600Hz)的振动变形,结合噪声量测分析手段,对振动和低频噪声的关联特性进行初步探讨。结果表明,脱水工作过程中电机、滚筒等部件的运动不平衡力及电机的电磁激振力是整机振动主要原因;低频噪声主要由洗衣机结构对电机激励的振动响应所致,两侧壁辐射的噪声明显高于前后方向。低频噪声的控制可以通过改变结构的振动响应特性实现。     

乘用车启动电机噪声评价方法

客观评价乘用车启动电机噪声是否满足要求是乘用车启动电机质量评价重要研究内容之一。针对乘用车启动电机噪声评价问题,本文提出了一种基于噪声主观评价结果,采用阶次分析的乘用车启动电机客观评价方法。以15台该类型电机在匀加速时的噪声样本为评价对象,采用等级评分法进行了主观评价,获得了8台噪声满足80%以上评价主体可接受的电机样本。提取了样本在空载和负载工况下的特征阶次,组成了目标阶次族,依据极值包络法确定了噪声可接受电机的阶次门阈值,为乘用车启动电机噪声评价提供了参考,具有重要的工程实践意义。     

某纯电动汽车驱动电机噪声分析与优化

针对某国产小型纯电动汽车在40 km/h～80 km/h全加速工况下车内噪声较大问题,通过整车噪声测试和分析,确认噪声主要来源于驱动电机。结合永磁同步电机噪声机理分析和电机的零部件台架试验结果,进一步判定其噪声由阶次噪声和高频谐波频率噪声构成。针对不同的噪声产生机理,通过电机壳体结构优化和电机控制策略来降低车内噪声。改进前后结果表明:改进后驾驶员内耳声压级降低2 dB(A)～5 dB(A),基本消除了电机啸叫噪声,车内声品质大幅提升。     

高架线减振轨道减振降噪效果测试与分析

通过对地铁高架桥上双层非线性减振扣件、减振垫浮置板、橡胶弹簧浮置板、钢弹簧浮置板轨道的现场振动和噪声测试,对高架线不同减振轨道结构的实际减振降噪效果进行分析和评价,分析了桥梁结构振动与辐射噪声之间的关系和不同减振轨道对减小桥梁结构辐射噪声的效果,可为今后的轨道减振设计提供借鉴,研究表明：相对于双层非线性减振扣件整体道床桥面,减振垫浮置板、橡胶弹簧、钢弹簧浮置板在1～80 Hz内VL_zmax的减振效果分别为10.2 dB,10.6 dB,11.8 dB;在1～200 Hz内VL_za的减振效果分别为10.3 dB,12.7 dB,12.6 dB;高架线的噪声源频谱是宽频的,在中心频率80 Hz和630 Hz处噪声出现明显峰值;桥梁结构辐射噪声以12.5～250.0 Hz低频噪声为主,桥梁结构辐射噪声可通过桥梁振动速度级或振动加速度级来计算;高架线采用减振轨道可减小桥梁结构辐射噪声,相对于双层非线性减振扣件整体道床桥面,减振垫浮置板、橡胶弹簧、钢弹簧浮置板在12.5～250.0 Hz内桥梁结构辐射噪声L_{Aeq, Tp}的降噪效果...     

内燃机车司机室内部噪声特性分析

应用噪声与振动测试分析系统对内燃机车司机室内部噪声进行测试与分析,得出结果为：司机室内部存在的主要是中、低频噪声,在100～160 Hz和1 250～2 000 Hz两个频段出现峰值,特别是1 600 Hz附近较明显;当机车运行速度低于120 km/h时,运行速度大小对司机室内噪声值影响不大;对于双司机室机车而言,靠近冷却室端的第二司机室的噪声值比远端第一司机室的噪声值高大约2～4 dB(A);相同工况下机车定置时司机室内噪声值比机车运行情况下的测试值要小约2～5 dB(A)。研究结果为内燃机车司机室的减振降噪设计提供依据。