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介绍了高炉用3种类型氧煤喷枪,即多孔式,中心喷射式和螺纹式的结构,及3种喷枪的直吹管内喷吹产生的速度场和固相浓度场的实验情况,本实验方法及结果对选择氧煤喷枪的合理结构的合理结构和推断实际燃烧效果具有一定的指导意义。 相似文献
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利用等截面管中氧气射流理论公式对影响煤氧喷枪中心氧管氧气流动的主要参数进行计算。计算结果表明:氧气出口马赫数及氧气入口压力与氧管内径、氧气流量、炉内操作压力以及氧气入口温度等因素有关。同时推出计算氧气出口马赫数和氧气入口压力的显式函数公式:M2=Q^0.89639T1^0.42485/p3^0.87334D^1.82712×4.34007×10^-8 p1=T1^0.49179p3^0.13681 相似文献
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本文对竖炉-铁浴二步法熔融还原过程进行物料平衡和热平衡分析。在Fe-O-C-H2体系中,由氧平衡和热平衡分别确定了上部竖炉和下部铁浴的操作数学模型。由热力学计算,将上、下两部有机联系起来,得到全过程Rist操作线图。从而,建立了竖炉-铁浴二步法熔融还原过程数学模型,可用来计算全过程氧耗和燃料比等操作参数。 相似文献
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在电炉外燃式煤氧枪的研究应用基础上,进行了内燃式煤氧枪的研究开发。试验结果表明:其综合性能优于外燃式煤氧枪,最佳工况为:氧煤比1.60 ̄1.76Nm^3/kg,一次氧/二次氧等于3,一次燃烧区长度140mm,内燃式煤氧枪装设自动点火器,有利于在电炉熔化期提前发挥作用。 相似文献
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简述了侧吹熔融还原炉的生产概况,介绍了还原炉主要部件的结构设计,列举了还原炉的生产实践,总结了还原炉的特点。 相似文献
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煤气在预还原炉内有三种职能,即还原剂作用、热载体作用和流化介质作用。本文推导出“煤气作还原剂时,计算煤(需要量的公式”和“煤气作热载体时,计算煤气需要量的公式”;计算和分析了铁矿石在竖炉内和在流化床内还原时上述三种职能的煤气需要量和相应的煤耗及氧耗;讨论了“煤气循环利用”对熔融还源法的意义。 相似文献
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为了研究铁基载氧体的反应特性,基于未反应缩核模型建立了移动床内铁基载氧体颗粒还原过程的一维数学模型.模型中考虑了铁基载氧体与H2、CO的多级还原反应,气体组分体积分数模拟值与实验值的平均误差为6.9%,总还原度的平均误差为11.2%.研究表明:铁基载氧体在移动床反应器内最终还原度约为23%,主要进行的反应是第一级和第二级还原反应,第一级和第二级还原度分别为95%和40%;提高反应器内温度、选择合适的载氧体粒径及气固比有助于增加反应的深度,提高合成气及铁基载氧体的利用率,载氧体粒径建议取1~2 mm. 相似文献
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利用双流煤氧枪冷态模型研究了旋流度S等6个因素的影响,确定了主要因素。设计了热态用枪,用于30吨电炉,缩短熔化期12分钟,降低电耗99kwh/t。 相似文献
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本文结合生产,在唐钢铸钢厂的5吨电弧炉上进行了煤氧强化电炉冶炼的工业性试验。冶炼20MnSi钢44个炉次的结果表明,采用煤氧强化电炉冶炼,可缩短熔化期时间20~30分/炉,降低熔化期电耗70~100度/吨钢,缩短全程冶炼时间20分/炉,降低全程电耗70度/吨,冶炼总成本约降低4%。 相似文献
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