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珠海发电厂2×700 MW机组锅炉高温对流受热面多次发生管壁超温甚至爆管问题,从煤种、烟道烟气温度分布以及蒸汽侧流量分布3方面进行的分析表明,超温爆管主要由蒸汽侧的流量分布偏差引起,烟气侧的温度分布偏差则为次要原因。通过对1号锅炉采取改善蒸汽侧流量分布,减小偏差,提高材质抗高温性能以及增加监测点,加强运行监督等措施后,基本上解决了1号锅炉三级过热器、三级再热器管壁局部超温的问题。 相似文献
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简要分析了锅炉水冷壁固有流量偏差及其超温爆管的条件。固有流量偏差不足以引起管壁纯超温,但当水侧有堵塞等导致含汽率增加时,则可引发传热恶化及管壁超温。因此,提高水冷壁的循环倍率,在锅炉制造或检修中,彻底消除水侧堵塞等对预防水冷壁纯超温爆管非常有利。 相似文献
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HG—2008/186—M型锅炉再热器爆管原因及对策 总被引:1,自引:0,他引:1
1再热器爆管情况平圩电厂2台600MW机组自投产以来,多次发生再热器爆管,爆管情况统计见表1、表2。爆管部位集中在右侧10排之内,标高50~65m,经检查为长期超温爆管,金属组织球化(为4-5级)及高温腐蚀严重,抽样检查外壁氧化皮厚度0.43~2.14mm,高温使得管材的机械性能下降,产生蠕变及裂纹。下面从炉内烟气和管屏内蒸汽流动过程及金相三个方面对超温进行分析。2再热器爆管原因分析2.1炉内烟气流动产生左右两侧烟温汽温偏差该炉炉膛宽18542mm,深16432mm,宽深比为1.128:1。燃烧… 相似文献
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对某电厂300MW电站锅炉由于汽轮机高压缸排汽温度偏高等因素造成的再热器系统减温水量过大、再热器管壁超温而影响机组低负荷调峰能力等问题,通过现场典型运行工况数据进行的热力计算分析,提出并实施割除60根壁式再热器受热面、每屏割除1圈屏式再热器受热面的改造方案,改造后机组运行数据表明,调峰能力大大提高,再热器减温水量也已大幅下降,技术改造是成功的。 相似文献
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广东粤华发电有限责任公司黄埔发电厂3号锅炉再热器管壁温度经常超温,影响机组带负荷,同时再热器减温水流量较大,严重影响机组效率.经分析认为,再热器管壁温度超温的原因主要有两个方面:吸热不均匀和流量不均匀,通过改造燃烧器和优化运行等措施,可改善再热器管壁温度超温的问题,保证锅炉的安全运行. 相似文献
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火力发电厂中,锅炉"四管"是重要设备之一。锅炉"四管"的安全稳定运行,与机组的安全稳定经济运行密不可分。文章简要分析了锅炉"四管"中"两管":过再热器的超温泄漏原因,提出了增强对其温度监视等方面相应对策。潮州电厂3、4号机组大修期间,根据炉膛温度场分布情况相应增加过热器和再热器壁温测点,有效监视过、再热器受热屏的温度,有利于对过热器和再热器系统安全和经济性的分析和控制,从而减少超温爆管事故的发生。 相似文献
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300 MW、600 MW锅炉的偏差温度是引起再热器爆管的一个重要原因,在再热器系统表现为沿炉宽方向右1/4区域汽温较高。介绍了采用再热器旁通管束来降低偏差的原理及计算方法,以及该系统目前在国内的使用情况和旁路的选择要点。 相似文献
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为了防止首台600 MW超临界循环流化床(circulating fluidized bed,CFB)锅炉外置床受热面发生壁温超温现象,在受热面管壁上安装了温度测点.对锅炉额定负荷下的外置床受热面管壁温度进行了测量,得到了外置床受热面管壁温度的分布特性,在测量数据的基础上分析了外置床受热面的运行安全性.研究结果表明,外置床内的高温再热器管壁温度呈中间高、两边低的马鞍形分布,而中温过热器Ⅰ及中温过热器Ⅱ管壁温度分布比较均匀;外置床受热面管壁温度均在所使用材料的最高允许温度之内,并有足够的温度裕度.最后,针对外置床运行过程中的管壁温度报警值的设定方法提出了技术建议. 相似文献
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700MW机组三级再热器管子泄漏原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了珠海发电厂的三级再热器管子爆管的情况,通过对失效的高温再热器管进行宏观分析、光谱分析、金相分析,论证了爆管的原因是更换管夹或管夹螺栓时进行过焊接或气割作业误伤了管壁。对爆漏管子及有吹损情况的管子进行了更换,同时更换新管夹,未再发现其它异常情况。 相似文献
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对漳泽发电厂4台原苏制锅炉调节受热面、高温过热器和高温再热器超温变形、爆管、泄漏等原因进行了分析,指出炉内燃烧组织不佳、燃烧中心上移、沿炉膛宽度和高度存在较大的热偏差、炉膛出口折焰角太小、高温受热面积灰严重、制粉系统三次风连接管路不合理等是造成高温受热面超温爆管主要原因。通过燃烧优化调整试验,严格控制炉膛出口烟温,减小沿炉膛出口宽度方向的热偏差,并对系统进行适当改进后,有效地解决了受热面超温泄漏的发生,锅炉运行的安全性大大提高。 相似文献