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利用X射线、光学金相和透射电镜等手段,研究了由各种加热温度、不同冷速(水淬、空冷和炉冷)对BT3-1钛合金微观组织的影响。从β区温度水淬,形成α″马氏体;在(α+β)相区上部温度水淬,得α″和α相;900℃水淬,可得α″、α和β相;由850℃水淬只获α和β相。考察了α″马氏体的点阵常数变化、亚结构变化和硬度的变化。自各固溶温度空冷或炉冷,获得各种形态的α相和β相。 相似文献
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利用PVT-100分析仅对几种不同牌号的流延聚丙烯(CPP)进行了pVT特性测量,得到了比容随温度和压力变化的关系.通过公式法计算出热膨胀系数α和等温压缩系数β与温度和压力的依赖关系,并与由Tait方程计算出的α和β结果进行了比较.另外从比容随温度和压力变化的关系图得到了各种牌号CPP熔融温度Tm与压力的关系。最后通过高温凝胶渗透色谱GPC法测量实验前后样品的分子量表明CPP在pVT特性测试过程中有部分降解。 相似文献
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通过溶液共混制得不同组成的聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)和苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN,其中AN的含量约为30%(质量))的共混物,利用压力0体积0温度(pVT)膨胀仪对PMMA,SAN纯组分样品及各共混物分别进行了测量,得到了它们的比容Vsp随温度T和压力P变化的关系(pVT数据),计算出它们的热膨胀系数α随温度变化的关系以及等温压缩系数β随压力变化的关系,在此基础上,拟合出共混物的α和β分别随组成变化的关系式,此外,应用Tait方程对所有样品的pVT数据进行了拟合。 相似文献
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主要研究具有层片状α相组织的TB8钛合金在α+β双相区的热变形行为。结果表明,在应变速率为1s-1时,变形温度为650℃的流变曲线展现出连续的流变软化,当温度高于650℃时,流变曲线呈现出不连续屈服现象。不连续屈服现象随变形温度的增加和应变速率的降低而消失。当应变速率为0.001s-1时,750℃和800℃的流变曲线呈现出典型的动态再结晶特征。峰值应力σp,温度T和应变速率ε·三者之间的关系已通过Arrhenius-type本构方程进行表征,建立了材料常数α,A,n和Q值与真应变之间的关系模型,并分析了应变对α,A,n和Q值的影响。α值随真应变的增加而增加,而A,n和Q的值随真应变的增加而逐渐降低。实验应力值和预测应力值之间的相关系数和平均相对误差参数分别为0.945和9.08%。这表明本工作建立的应变补偿的热变形本构方程能够很好地预测具有层片状α相组织的TB8钛合金在α+β双相区热变形过程中的流变应力。 相似文献
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研究了0%~20%(质量分数)邻苯二甲酸二辛酯(DOP)与聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)混合后的相溶性.用差熟分析(DSC)和动态机械分析(DMA)法表征了其玻璃化温度(Tg)和弛豫行为.Tg和α弛豫温度随DOP含量的增加而减小,表明DOP的添加改善了PMMA的塑性.在β弛豫区,损耗模量E"的振幅几乎不随DOP含量的增加而改变.DMA测试也表明,低温处存在明显的局部运动.用单轴力学压缩测试研究其塑性行为,通过应力-应变曲线分析了屈服强度(σy、塑性流动应力(σpf及应变软化(SSA)与温度和DOP含量的关系.不同DOP含量时的Tg-T关系曲线表明α运动在整个温度范围内对σpf作用;σy低温处由β运动起作用,在靠近Tg时α运动起作用.除低温外,所有的DIOP/PMMA体系均呈现出很小的SSA值,这与强的β弛豫运动有关. 相似文献
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《材料研究学报》2017,(5)
研究了热处理温度和冷却方式对Ti6246合金显微组织、相组成以及室温拉伸性能的影响。结果表明:固溶热处理后合金的相组成主要与冷却方式有关。在β单相区及(α+β)两相区固溶后水冷,β相均转化为α′′马氏体和少量亚稳β相。空冷组织中的β相转变为含有少量次生α相的β转变组织,随着热处理温度的提高次生α相的含量逐渐增加,尺寸也逐渐增大。时效后组织中的亚稳相发生分解,析出细小的次生α相。固溶后水冷试样的拉伸曲线上出现"双屈服"现象,且随着固溶温度的提高合金第一屈服点逐渐升高。水淬和空冷合金试样在595℃/8 h时效后其室温拉伸强度提高,延伸率及断面收缩率降低,水淬试样室温拉伸性能的变化更大。固溶后空冷且在595℃时效处理的合金,其室温拉伸性能可达到较好的强塑性匹配。 相似文献