快速准确地测定气体相对密度的方法

用气体扩散法测定炼厂气的相对密度误差大,操作麻烦,而用色谱仪测得的气体组分体积分数来直接计算相对密度,不但简化了分析手续,而且结果准确可靠.简介如下: 1 计算公式气体平均相对分子质量: M=(30A+44B+28C+2D+16E+30F+28G+44H+42I+58J+56K+72L+34N)/100……(1) 气体密度: ρ_气=(PM)/(RT)=(1×M)/(82.053×273.15)=4.462×10~(-5)M(g/cm~3)=4.462×10~(-2)M(kg/m~3) 对空气的相对密度: d=(ρ_气)/(ρ_空)=(4.462×10~(-2)M)/1.293=3.451×10~(-2)M 式(1)中英文字母表示气体中组分:空气、CO_2、CO、H_2、CH_4、C_2H_6、C_2H_4、C_3H_6、C_3H_6、C_4H_(16)、C_4H_8、C_5H_(12)、H_2S的体积分数,字母前数字表示各组分的相对分子质量.     

正丁基锂-丁二烯-苯阴离子聚合体系的动力学研究

以苯为溶剂,正丁基锂为引发剂,在充氮条件下,利用膨胀计进行了丁二烯聚合增长反应动力学研究。结果表明,增长反应速度对单体浓度呈一级关系;对引发剂浓度的反应级数(β)小1,并随聚合反应温度的上升而增加,其关系式为β=0.0285+5.292×10~(-3)t;求得表观反应速率常数的通式为k_(1.4)=6.898×10~(15)·e~(-24280/rRt),生成1,4和1,2-结构的表观分速率常数通式分别为k_(1.4)=3.565×10~(15)·e~(-23830/RT)和k_(1.2)2=2.083×10~(16)·e~(-26460/RT);此外,根据解离平衡常数K和温度t的关系,求得上述体系的解缔热△H=26.09kJ/mol,从而计算出真实活化能E=75.52kJ/mol;在苯溶剂中丁二烯聚合的1,2-结构含量,即B.与温度的关系式为:B_v=8.692+0.0223t。     

稠油油藏水侵制约要素的研究

锦91块已进入吞吐开发后期且水淹严重,边底水稠油油藏转蒸汽驱缺乏理论依据。实验采用三层非均质人造岩心,气测渗透率分别为500×10^-3、1000×10^-3、1500×10^-3 μm²,中心5口生产井,外围4口饱和油的辅助生产井,右边4个进水口模拟充足的边水水体,靠近边水有宽度为2 cm的高渗（渗透率16000×10^-3 μm²）过渡带。分析了压差、温度、边水距离等因素对边底水水侵敏感性的影响。结果表明：在45℃、压差（ΔP）分别为0.04、0.06、0.08 MPa时,实验前期和后期,瞬时水侵量Q与ΔP的关系分别为Q=0.0021×e^72.8ΔP×t (t=0~75 h)和Q=0.007×e^51.708ΔP×(t-75)+0.157e^72.64ΔP (t=75~125 h)。压差较小时,Q与时间近似为线性关系;随着压差的增加,瞬时水侵量变化曲线出现拐点;水侵后期瞬时产水量趋于稳定。温度由45℃增至75℃,生产井见水时间延后,温度对距离边水较远的生产井见水时间影响最为明显。距离边水越近,水淹越严重。在诸多水侵敏感因素当中,压差对水侵规律的影响最为明显。此结果为重水淹区转蒸汽驱开发提供了依据。     

BC-114型苯氧化催化剂的活性校正

根据常州曙光化工厂苯氧化固定床反应器的实测数据,用Alussuise型V-Mo系催化剂的宏观动力学方程,与国产同类型BC-114催化剂相比较,用活性校正系数a修正动力学方程,并由二元多项式回归法得a值与苯转化率x_B、反应温度T间的关联式为: a=0.6234+3.3974x_B+6.8238×10~(-3)T-1.5164×10~(-3)x_BT-3.1569x_B~2-9.5492×10~(-5)T~2     

1980年度日本第二次焊接技术人员资格考试试题及解答(续)

一级考试试题答案一、1(D),2(E),3(N),4(L),5(M),6(K),7(A),8(I),9(H),10(B)。二、4×(4/2~(1/2))×11×L=20×10~3L=((2~(1/2)×20×10~3)/(4×4×11))=161(mm)答161mm     

碳酸盐岩自转向酸酸岩反应动力学实验研究

酸岩反应动力学参数为正确分析酸岩反应速率规律、指导基质酸化/酸压施工设计提供了基础。利用旋转岩盘实验仪进行碳酸盐岩自转向酸酸岩反应动力学参数的测定,建立了酸岩反应动力学方程,并分析其影响因素。结果表明,自转向酸具有较低的反应速率及传质速率,其在80℃、500r/min、7.5MPa条件下,酸岩反应级数m=1.144,反应速率常数K=4.34×10-(7mol·L)-m·mol(/cm2·s),反应速率方程为J=4.34×10-7Ct1.144;其活化能Ea=34991J·mol-1,频率因子K0=6.53×10-2(mol·L)-m·mol(/cm2·s),酸岩反应动力学方程为J=6.53×10-2e-34991/RTC1.144;并通过转速～De及Re～De分析可知,影响H+有效传质系数的因素包括转速和酸液浓度。     

大港探区周清庄油田精细储集层预测之孔隙度和渗透率建模(封面图片说明)

孔隙度和渗透率是评价储集层物性的重要参数,自然是精细储集层预测不应缺少的组成部分。 孔隙度和渗透率一般采用理论计算或由岩心资料建立的图版计算。周清庄油田缺乏岩心分析资料,只能采用理论计算方法,所用公式为: φ=((Δt-Δt_M)/(Δt_F-Δt_M)C_P)-SH((Δt_(SH)-Δt_M)/(Δt_F-Δt_M)) Z=10~6ρ/Δt ρ=0.31v~(0.25) K=0.136φ~(4.4)/S_i~2式中 Δt——声波时差测井值,μs/m;C_P——压实系数;SH——储集层泥质含量,f;Δt_M,Δt_F,Δt_(SH)——岩石骨架、孔隙流体和泥质的声波时差,μs/m;Z——波阻抗,kg/(m~2·s);ρ——密度测井值,g/cm~3;v——速度,m/μs;S_i——束缚水饱和     

2002年中国天然气生产量和消费量均居世界第18位

2002年世界天然气生产量达到2.5276×10~(12)m~3,比2001年增加6.36×10~(10)m~3。其中,非洲天然气生产量占世界比例由2001年的5％上升到2002年的5.3％;亚太地区天然气生产量由11.4％上升到11.9％。 2002年世界天然气生产量前20位国家中,俄罗斯由2001年第2位(5.424×10~(11)m~3)上升为2002年第1位(5.549×10~(11)m~3);美国由2001年第1位(5.554×10~(11)m~3)退居为第2位(5.477×10~(11)m~3)。中国天然气生产量由2001年的3.03×10~(10)m~3增加到2002年的3.26×10~(10)m~3,居世     

国际工程承包策略与经营管理讲座(二)

1.国内采购设备材料价格设备材料预算价=原价+全程运杂费 (1)原价=厂家价×(1.3～1.35)/外汇牌价×(1.5～2.0)式中:(1.3～1.35)——加价系数;(1.5～2.0)——平衡系数,当美元升值时平衡系数也相应增加。 (2)全程运杂费=国内段+海洋段+当地段     

加氢反应器入口汽化率计算

公式推导设气体为理想气体,按道尔顿分压定律,有p_i/P=ηn_i/n_H_2+n_k+ηn_i) (1)或p_i/P=(ηn_i/n_H_2)/(1+n_K/n_H_2+ηn_i/n_H_2)式中:p_i为反应温度下,i 组分饱和蒸汽压(大气压,绝);P 为反应器总压力(大气压,绝);n_i 为组分 i 进料克分子数;n_H_2为工作气体中 H_2克分子数;n_K 为工作气体中杂     

2002年世界天然气工业贸易量统计

20 0 2年世界管输天然气贸易量 4 313.5× 10 8m3 ,主要进口国为 :美国进口 10 89.1× 10 8m3 (从加拿大进口 10 88×10 8m3 ) ;德国进口 816 .8× 10 8m3 (其中从俄罗斯进口 315× 10 8m3 、挪威进口 2 32 .7× 10 8m3 、荷兰进口 2 0 2× 10 8m3 ) ;意大利进口 5 2 4 .8× 10 8m3 (其中从俄罗斯进口 193× 10 8m3 、从阿尔及利亚进口 2 0 5 .6× 10 8m3 ) ;法国进口 32 7.2× 10 8m3 (其中从俄罗斯进口 114× 10 8m3 、从挪威进口 14 0× 10 8m3 )。 2 0 0 2年世界液化天然气 (LNG)贸易量 14 99.9× 10 8m3 ,主要进口国为 :日本进口 72 …     

胜利油田陈371区块高钙镁油藏稠油降粘剂研究

陈 371块稠油油藏温度约 6 5℃ ,所产原油粘度高 (6 5℃下 8.6Pa·s,5 0℃下 44Pa·s) ,胶质和沥青质含量高 ,地层水矿化度高 (～ 1.5× 10 4 mg/L) ,Ca2 + 、Mg2 + 含量高 (376 ,173mg/L) ,6 0℃时实验原油在含水率 36 .7%时发生乳状液转相。在 6 0℃、油水体积比 7∶3条件下考察了影响降粘剂ONS 1(一种阴离子表面活性剂 )乳化降粘效果的因素 :水相中NaCl浓度 ,ONS 1浓度 ,Ca2 + 浓度 (固定Mg2 + 浓度 )及增效剂三乙胺浓度 ,在水相中NaCl浓度为1.5× 10 4 ,Ca2 + 浓度为 6 0 0 ,Mg2 + 浓度为 2 0 0mg/L条件下 ,得到ONS 1与三乙胺的适宜质量比约为 10 0∶3。在上述条件下加入ONS 1+三乙胺 (2 .0× 10 4 +6 0 0mg/L)得到的实验原油乳状液 ,1s-1和 5 0s-1下的粘度 ,5 0℃时分别为 111和 41mPa·s,30℃时分别为 311和 12 0mPa·s,在 30～ 6 0℃范围内稠油乳化降粘率大于 99%。在矿化度和Ca2 + 、Mg2 + 含量较低的油田污水中加入ONS 1+三乙胺 (2 .0× 10 4 ～ 3.0× 10 4 +75 0mg/L)使实验原油乳化 ,可得到更好的降粘效果     

铁钼催化剂上甲醇氧化制甲醛宏观动力学的研究

采用磁力驱动内循环无梯度反应器测试由西南化工研究院研制的一种国产甲醇氧化制甲醛催化剂的宏观动力学数据 ,并建立了宏观反应动力学模型。该动力学模型分为含水模型和非含水模型 ,其中含水模型比非含水模型具有更好的适应性。圆整后的含水模型可用下式表示 :甲醇反应速率 :r′11=2 70× 10 5exp(- 4 88× 10 4 /RT) y0 9M y1 3 O y-0 15W一氧化碳生成速率 :r′2 2 =3 40× 10 4 exp(- 5 6 7× 10 4 /RT) y1 2F y1 2O y-0 5W     

A-15催化甲醛合成三聚甲醛动力学

A-15催化甲醛合成三聚甲醛为一可逆慢反应.该过程的三聚甲醛总生成速度方程为 r_(?)=k_1C_A~3-k_2C_P。求得98℃时的反应速度常数:K_1=1.129×10~(-7),k_2=2.677×10~(-3).三聚甲醛的浓度公式为:C_P=K_CC_(A0)~3(1-e~(-k_2r))。     

GS-01催化剂乙苯脱氢动力学

对 GS-01型催化剂进行的动力学研究表明,该催化剂对乙苯脱氢过程具有较好的活性和选择性。推荐该过程的乙苯总消失速率方程为 (?)=k(P_(?)-(a/k_p)P_a~2)/(1+b_(?)P_(?))~2,并求得 k_(?)=5.83×10~(10)exp(-((45360)/(RT))),b_(?)=1.614×10~(-5)exp((26384)/(RT))·     

HPAM／有机钛弱凝胶调驱剂研制

在室内研制了一种可供较高温度、高矿化度油藏深部调剖用的HPAM/有机钛弱凝胶调驱剂.考察了组成变量和环境条件对弱凝胶形成及粘度的影响,得到了弱凝胶的典型配方如下(单位 mg/L);聚合物HPAM(M=1.8×107,HD=21%)1 000;有机钛交联剂J(以Ti4+计)300;交联延缓剂Y 150;稳定剂WD 50.用矿化度6.0×104 mg/L,含Ca2+ +Mg2+ 1 200 mg/L的水配成成胶溶液,适用pH值范围5.0-8.0,最佳pH值6.0,适用温度范围60-80℃,70℃成胶时间为3天,10天时粘度达到最高值(1 220 mPa·s),180天后保留粘度920 mPa·     

固定床生物反应器中氧化亚铁硫杆菌氧化Fe~(2+)的研究

采用聚氨酯软性填料(H-2载体)固定氧化亚铁硫杆菌,建立了固定床生物反应器,用于将Fe2+氧化为Fe3+。考察了空气流量、液体流量对Fe2+氧化速率和转化率的影响,并利用响应面法进行了优化。实验结果表明,在pH=1.5、温度30℃、空气流量160L/h、液体流量0.3L/h的条件下,Fe2+转化率是95%,氧化速率是6.2g/(L.h);在pH=1.5、温度30℃的条件下,单个氧化亚铁硫杆菌的氧化能力为4.45×10-12g/h,固定化后的H-2载体吸附的菌体数量为1.6×1010个/g。利用先碱洗后酸洗的方法可去除固定床生物反应器中吸附的黄钾铁矾沉淀。     

苯妥英钠化学传感器的研制

研制了苯妥英钠 PVC 膜化学侍感器,该传感器选择性好,稳定性好,其线性范围为1.0×10~(-1)-1.0×10~(-5)mol/L,检测下限为1.8×10~(-6)mol/L,斜率为59.1mv/pc(298K,PH=4.0-11.5).     

国际标准ISO5167—1980同心圆锐孔板计算

一、流量公式gy=三一d 2.a·。、/2△P/p,m“/s(1)=Jd“.a一、/ZAP·户,kg/s a一流量系数 a=C·E……(5) E一渐近速度系数 E=(1一刀4)一。‘5”一(6) 刀一孔板孔径d(m)与流通管径D(m)之比。 C一流出系数。由Stolz公式给出: C=0 .5959+0.0317月“’‘一0.1 823刀8 尸J 70.、胜夕 …’.…‘二’二‘·’……’二‘··…‘··…,……(2) 式中::一气(汽)体膨胀系数,对于液体:=1一卜。·。“29“2’5〔一渭晶“=l一(0 .41+0.35刀4么PK Pl+0 .o900L;刀4(1一刀4)一’一0 .0337L:刀“〔z〕……(3)△P一一孔板差压P:P:一操作状态下的绝对…     

烷基苯装置腐蚀调查

一、加氢装置的腐蚀1、临氢系统(1)加氢反应器:φ2200×11300mm,壁厚δ=58+3mm,材质为ASTMA387—Cr11.Cl_2,内衬3mm厚ASTMA240TYPY347板,短管和弯头都堆焊第一道TP309、第二道TP347,共3mm。反应温度:入口407℃;出口416℃;反应压力:6×10~6Pa;打开反应器后,未发现异常腐蚀现象。(2)联合进料换热器:浮头式,换热面积为122m~2,筒体材质为Fe52·IUN