炉底辊的焊接

介绍了炉底辊的焊接过程,分析Co50的焊接性,选择合理的A407焊条,采用有效的工艺措施,得到了比较满意的效果,为类似炉底辊工件的焊接提供了宝贵经验。     

转炉炉身与炉底连接处内力的研究

本文对转炉炉身与炉底连接处的受力情况进行了分析，给出了连接处未知力及力矩的求解方法，进而求得了连接处的内力，为转炉强度设计提供了可靠的参考。     

金属粉末过滤管与法兰焊接焊缝研究

研究了不同焊接工艺参数下，金属粉末过滤管与法兰焊接焊缝宽度、热影响区宽度、熔深和微观组织以及这些参数与焊缝强度的关系，寻找保证焊缝强度的最小焊接线能量，分析了影响焊接强度的因素。     

异形法兰的带压焊接密封

目前阀门制作工艺比较先进,形状多种多样,尤其头盖法兰有圆形、方形、椭圆形,还有的圆非圆方非方的。这些头盖在生产中受压力、温度波动的影响很多会发生泄露,本文对这些不规则法兰泄漏后带压密封难点进行分析;对点固顺序、焊接顺序、引流管的安装进行阐述;对带压密封工艺使用效果进行论证;讲述焊接操作过程安全注意事项。     

火电厂导汽管弯头法兰与内套管异种钢焊接工艺

介绍火电厂高压导汽管ZG15Cr2Mo1弯头法兰与1Cr11MoV内套管的异种钢焊接工艺,包括弯头法兰更换的焊前准备、焊接工艺及检验方案等。结果表明,焊后对焊缝进行检验未出现异常,该焊接工艺能够保证焊后高压导汽管的安全运行。     

炉底辊的焊接工艺改进

1　问题的提出我公司承接的武钢轧板厂炉底辊 ,工作在耐高温条件下 ,其辊身材质为Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0Ｓｉ2 ,辊颈材质为1Ｃｒ18Ｎｉ9。原辊子因使用时间过长 ,焊缝失效而使辊颈与辊身脱离。因Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0Ｓｉ2和 1Ｃｒ18Ｎｉ9同属奥氏体不锈钢 ,我们采用Ｈ1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ配 2 6 0焊剂进行辊颈与辊身的对接 ,但高温脱渣性十分不好 ,而且稍微控制不好就容易出现裂纹。后改用Ａ4 0 2焊条手弧焊后 ,性能和强度虽都能达到用户的要求 ,但美中不足的是工人劳动强度太大。为此 ,我们决定改用Ｈ1Ｃｒ13配 2 6 0或 10 7焊剂进行焊接。该辊在焊前已进…     

35CrMo法兰与20g管的焊接工艺

为了研究并制定一套35CrMo法兰和20g钢管焊接适用的工艺方法来满足实际生产的需要,通过对两种材料的焊接性分析,选择合适的焊接材料、焊接工艺和焊后的热处理措施,采用氩电联焊的方法对35CrMo法兰和20g钢管进行焊接,并对焊缝进行了无损检测和金相试验。经过焊后质量检验得知,获得的产品质量合格。由此证明了异种钢的焊接工艺的选取是符合要求的。     

加氢空冷器管箱双缝内角焊接专用机与焊接工艺

针对加氢高(低)压空冷器管箱结构,研制了能在水平位置同时对管箱两条内角缝自动焊的焊接专用机。可焊管箱的最小空间尺寸为100mm×76mm,最大长度为3200mm。配制了脱渣性与抗裂性较好的焊剂;采用了加特型焊剂垫的工艺措施,解决了坡口钝边厚时不易焊透、钝边薄时易焊穿的问题。焊出了合格的产品。     

带衬圈容器环缝的焊接

在用手工电弧焊焊接带衬圈的受压容器环缝时,往往因工艺不当,使焊缝产生内咬边、收缩沟、气孔、夹渣等缺陷,从而大大地增加了焊缝的返修量和返修次数。为了改进这一工艺,减少缺陷,我们采取了以下具体措施。具体产品为DXF-3.5-00型低压循环分离器,其环缝坡口见下图。为了减少缺陷,我们     

卧式退火炉旧炉底辊的焊接修复

冷轧带钢的卧式退火炉炉底辊,在冷轧带钢过程中起承重与传动作用。为了满足在高温(850～1050℃)条件下抗软化性能好、不变形、不氧化、耐磨、不起皮等要求,原炉底辊(中空式)采用三种材料制成。其中辊面为中碳的高铬镍合金,辊颈为含钛的高铬合金,辊     

后桥壳总成半轴套管与法兰焊接工艺改进

为了解决后桥壳总成半轴套管与法兰焊接接头出现的断裂问题,对焊接工艺及焊接接头型式进行了分析和改进,优化了焊接工艺。结果表明,采用改进的接头型式及优化的焊接工艺,焊接试件疲劳强度达到了标准设计要求。     

核电鼓形滤网中撑管与连接法兰焊接工艺

文中通过拉伸、弯曲、冲击、硬度试验及金相分析等方法,对百万千瓦级核电厂冷却循环水过滤系统的核心装备鼓形滤网中撑管与连接法兰结构的焊接接头进行研究。试验结果表明：采用热输入为702 J/mm的钨极氩弧焊打底,热输入分别为792,1 560 J/mm的焊条电弧焊填充及盖面的焊接接头具有良好的力学性能和合格的金相组织,抗拉强度为547 MPa,断裂在母材,180°横向正弯和背弯试样均无裂纹产生,焊缝区及热影响区的冲击韧性均满足技术要求,接头各区域的显微硬度值均低于硬度限值。     

不锈钢法兰与紫铜管的焊接

某项目产品中的冷却器、加热器用于核电二期扩建工程中核岛通风系统,冷却器、加热器主体材料均为紫铜T2,而法兰则为不锈钢316L,见图1所示.该设备的难点在于不锈钢法兰316L与直径90 mm紫铜管T2焊接接头的综合性能能否满足产品的实际工况要求,不锈钢法兰316L与紫铜管T2的焊接结构如图2所示.针对此问题进行了一系列焊接工艺试验,选择了一种最佳的焊接工艺,并经实际工程投产运行,取得了较为理想的效果.     

法兰的焊接与塞焊

某化工厂由美国引进一套制碱装置,其中连接法兰(图1)是该装置中的重要部件(它上面连接耐酸泵,下面与容器密封),它由连接基板(Q235)+衬套(Incoloy804合金)+衬板(纯Ni)经焊接组成,采用图2所示方法塞焊而制成的。因此,焊接工序是完成该法兰制造的关键工序,不仅要制定较为合理的焊接工艺措施,而且在焊接材料的选择上,必须满足其耐腐蚀性能的要求。     

大型贮罐罐底长缝连续焊接的临界宽度

本文将力学中矩形薄板稳定的有关公式同焊接残余应力的有关研究成果相结合，探讨了大型贮罐罐底长缝连续焊接的问题，得出了焊到一定宽度就会失稳、翘曲的结论，导出了求解其临界值的方法和主要公式，并用实例作了验证，同时提出了在排板设计和焊接施工中运用的建议。     

转炉干法除尘灰的炉内循环利用实践

转炉干法除尘工艺产生的除尘灰约含有60%的铁元素,具有很高的循环利用价值。文章介绍了除尘灰冷固球团工艺和流程,分析了除尘灰球在转炉内的化渣机理和冷却效应,评价了除尘灰球转炉炉内使用效果。转炉生产实践表明,除尘灰球具有良好的化渣效果,冷却能力是矿石的0.85倍,能够有效降低造渣料和高价冷料的消耗,转炉终点控制水平明显改善。除尘灰球的炉内应用可以实现铁元素最大程度回收利用。     

燃油锅炉管板与炉胆T形接头的焊接

针对1t/h燃油锅炉管板与炉胆T形接头焊接质量问题,设计了复合坡口形式,选择了氩电联焊,明确了焊接规范。结果表明,采用正确焊接工艺能有效提高焊接质量,满足生产需要。     

底吹炼铅炉内流动的数值模拟

以工业实践的底吹炼铅炉为对象,在炉内渣相和金属相的物性参数测定的基础上,利用FLUENT软件平台,建立一个与实际体系一致的底吹炼铅炉模型,并耦合VOF三相流模型和标准κ-ε湍流模型对底吹炼铅炉内气-渣-金属三相流动过程进行模拟。通过分析数值模拟的相界面结构、速度场分布、流线分布结果,发现氧枪上方区域搅动剧烈,渣层中存在涡流,强化了传递和反应过程。另外,所建立的模型在优化底吹炉炉体结构和改善运行条件方面有着重要作用,经过分析不同条件下炉内流体流动形态,能有效地引导完善底吹炼铅炉工况。对入口流速和喷枪倾角的优化讨论中,发现增大入口流速能提高熔炼效果,最佳喷枪倾角为5°~7°。     

箱型梁与法兰的焊接

在一种大型产品结构中有各种形式和结构均不同的梁,梁与梁之间依靠法兰板进行连接和装配,而法兰板是焊接在梁上的,根据有关要求,法兰板与梁上各板的焊缝要求为T型全熔透结构形式,必须进行超声或射线检测,达到GB11345Ⅰ级为合格。但在实际的焊接过程中,由于受焊接位置和钢板厚度等各种因素的影响,焊接后的T型接头焊缝出现了各种焊接缺陷,很难达到GB11345Ⅰ级焊缝,经过多次改进焊缝坡口形式和焊接参数,最终全部T型接头焊缝达到了GB11345Ⅰ级焊缝,满足了设计要求和生产进度。     

热交换器管板内孔的焊接

前言目前热交换器管板焊接,大多数采用端部焊接的型式,即把管子插入管板孔内,在管板端焊接,其典型结构如图1所示。该结构的特点是焊缝外观检查及修复比较容易。对高温高压等重要热交换器,除端部焊接之外,还要胀管。强度主要由胀接来承受,焊接是保证密封。端部焊接的热交换器有两个问题,不好解决:①由于管子和管板之间带有缝隙,此处容易积垢,形成氯离子浓缩,