消除600 MW机组冷态启动轴承振动研究与应用

600 MW汽轮机大修时汽封间隙按照下限控制,冷态开机时轴承振动出现爬升现象,严重影响机组的启动,通过优化汽轮机启动参数、暖机参数、暖机时间等技术措施,消除了汽轮机冷态启动汽封的碰磨引起的轴承振动,保证了机组的安全启动。     

某300MW汽轮机组轴系振动故障的处理

介绍东方300MW汽轮机组因高中压转子弯曲而引起轴承振动的情况、特征和处理过程,分析机组振动机理,总结低速动平衡等检修工艺在汽轮机转子检修中的应用。     

一起汽轮机弯曲转子的振动测试与诊断

一台500MW机组汽轮机在一介临界转速下，轴承振动严重超标，通过现场测试诊断出机组振动故障原因，采取了相应处理措施，从而消除了机组振动故障。     

连城电厂2号汽轮机的振动原因分析及处理

对连城电厂2号汽轮机大修后开机过程中的振动状况进行监测，并根据开机过程中出现的振动异常现象进行了分析，指出引起低压转子轴承振动大的主要原因是低压转子存在一阶质量不平衡。在现场通过对低压转子实施高速动平衡，使低压转子的轴承振动满足机组安全运行的要求。     

200MW汽轮机突发性振动的原因分析

根据我厂三台200MW汽轮机突发性振动特点以及所采取措施的效果,较全面地分析了汽轮机突发性振动的原因,提出了预防汽轮机出现类似振动问题的建设性意见.1 汽轮机突发性振动的特点及处理汽轮机轴承发生突发性振动的机组在国内已有多台.我厂有三台200MW机组出现突发性振动,其中采用三油楔轴承的有两台,这两台汽轮机的突发性振动主要是因25Hz的低频分量增大所致;另一台已换椭圆轴承的汽轮机异常振动,则主要表现为工频振动.三台汽轮机突发性振动的特征和性质既有共同处又有差异.     

660 MW汽轮机轴承振动故障原因分析及处理

某电厂660 MW汽轮机组在调试期间高压转子1号轴承振动出现异常。分析认为,在汽轮机组安装过程中,1号轴承顶部间隙偏大、轴承垫片与支座的接触面积不达标及液压盘车装置润滑油入口弯头处设备原带垫片未取出等问题是1号轴承振动大的主要原因。重新调整1号轴承安装数据,调整轴封系统及补汽阀运行方式后,机组振动异常问题得以解决。并提出在安装机组轴承时安装数据一定要满足要求、要认真检查各设备附件等预防措施。     

核电1000MW机组汽轮机高中压转子弯曲振动特性

以某核电1 000 MW机组HN1089型半速汽轮机为研究对象,采用高级旋转机械动力学软件ARMD,对8个支撑轴承分别进行建模计算,得到其静、动态特性参数;然后将轴系4根转子模化,并计入减震弹簧基础的影响,建立基础-可倾瓦轴承-转子的动力学模型;通过动力学计算分析获得轴系动力学特性,并通过现场实测轴系临界转速与计算值的对比验证了计算模型的准确性;基于此,计算了该高中压转子加配重时轴系的振动响应与一阶振型弯曲时的振动响应,并与同容量火电机组汽轮机转子的振动特性进行比较。结果表明:相比于同容量1 000 MW等级火电机组,核电机组汽轮机转子的加重响应敏感性仅为其1/6;核电高中压转子重心处弯曲值0.06mm时,理论上从高中压缸的动平衡通道在转子轮毂专用加重螺孔处安装动平衡螺钉,即可满足机组运行要求,但当弯曲值超过0.06mm后,需要揭缸检查并根据实际故障程度决定在高中压转子中部轮毂燕尾槽处加重处理或返厂维修,这将导致工期延长,给电厂带来较大经济损失。因此,建议核电机组的日常运行及启停机过程操作应更加严格规范,严防转轴发生弯曲事故。     

200MW汽轮机大修后的振动故障分析

汽轮机大修后在启动过程中的振动故障要仔细分析，避免误判断。对于因为轴封动静碰磨而产生的机组振动，通过在低转速下的磨轴封的措施是可行的，但是必须采用适当的转速，监视机组在启动过程中的振动，防止发生大轴弯曲。     

汽轮机启动中过临界转速前摩擦振动的防范

介绍某电厂300MW汽轮机组因振动而造成高中压转子弯曲的情况,分析汽轮机在启动过程中过临界转速前摩擦振动的危害,提出相应防范措施。     

300MW机组汽轮机弯曲转子的振动控制

针对某国产300MW机组汽轮机高压转子弯曲故障，进行了转子振动响应和不平衡量计算分析。采用单转子高速动平衡校正与更换可倾瓦轴承等措施，使轴振动幅值降低至合格范围。     

650MW机组给水泵汽轮机排汽端轴承振动爬升诊断及处理

对650 MW机组给水泵汽轮机大修后排汽端轴承振动爬升的异常情况进行了原因分析,经过排查确定给水泵汽轮机排汽端汽封碰磨是主要原因,通过制定运行控制措施,消弱了引起给水泵汽轮机排汽端汽封碰磨的影响因素,消除了机组运行中频繁发生给水泵汽轮机排汽端轴承振动爬升的重大隐患,保证了机组的长周期安全运行.     

5OMW汽轮机轴向晃动的分析

某厂50MW机组检修后冷态开机，在升速和带负荷过程中出现了汽轮机缸体和前轴承箱沿轴向晃动的现象。经过分析，认为是前轴承箱存在滑动不良所引起，最终通过再次开机、是长暖机时间等方法，成功使机组接带额定负荷。     

220MW汽轮发电机组启动过程振动原因分析

220 MW汽轮发电机组结构复杂,金属壁较厚,转子长、尺寸大,因设备本身的缺陷或操作控制不当,在冷态启动中经常因轴瓦振动大打闸,需重新启动。分析了汽轮机的金属温差和差胀、汽缸和转子热变形、润滑油温油压、转子临界转速以及安装动静间隙等因素,在启动过程中对机组产生振动的影响,查找出机组启动过程中发生振动的原因和预防措施,目的是避免因操作不当导致机组振动打闸停机、反复启动或引起大轴弯曲的设备损坏等事故,达到安全经济启动汽轮发电机组。     

齿形联轴器严重磨损引起小汽轮机振动的诊断

1振动测试 某超临界660 MW机组的小汽轮机为柔性转子,其临界转速计算值一阶为2 301r/min、二阶为6 945 r/min,与给水泵采用齿形联轴器连接.1号轴承(进汽端)、2号轴承(排汽端)为可倾瓦,支承小汽轮机转子,3、4号轴承支承给水泵转子(图1).该小汽轮机投产时振动状况较好(表1),运行几个月后振动增大,1χ轴振达112 μm以上(正常值为36 μm左右),严重威胁机组安全运行.     

330MW汽轮发电机组转子振动大的原因分析

针对增容改造后330 MW汽轮机组启动过程中,发电机转子二阶不平衡量偏大,引起相应轴承处振动超标报警,致使机组升速过程中无法通过发电机二阶临界转速的问题,对发电机、励磁机转子振动进行分析,找出原因并提出了相应的处理方法。结果表明:发电机振动的主要原因是转子存在较大的质量不平衡,通过动平衡实验,在发电机转子两侧风扇环上加重,使机组顺利冲转到定速3 000 r/min,稳定负荷工况下机组轴系振动达到优良水平。     

给水泵汽轮机振动分析与处理

某电厂与600 MW汽轮发电机组配套的给水泵汽轮机2号轴承在运行中轴振动随负荷升高而逐渐增大至89μm,超过报警值80μm,其间进行2次现场动平衡试验均未能解决其振动问题。为此,分析了产生振动的原因,通过振动测试发现轴承振动主要以基频为主,结合给水泵汽轮机运行参数及机组低转速下的状态进行分析,认为振动故障的根本原因是轴颈偏移值过大,次要原因是系统泄漏导致转速上升使不平衡激振力增大。根据检查结果,对事故进行了处理：调整好盘车齿套与给水泵汽轮机侧半挠性联轴器同心度后,重新铰孔,配制新螺栓,更换再循环阀的阀心与阀座,打磨涡流传感器测点位置,最终使汽轮机振动问题得以解决。     

N3—24型汽轮发电机组自激振动的诊断与处理

大型汽轮机组轴承自激振动的现象屡见不鲜,但小型汽轮机组的轴承自激振动不多见。文章针对小型机组发生的轴承油膜自激振动问题,描述了振动发生的现象和特点,通过试验对机组发生的不稳定振动进行了诊断和分析,并对轴承油膜自激振动发生的机理进行了阐述,采取提高润滑油温、修刮轴瓦、进行转子动平衡等行之有效的措施进行了处理,消除了汽轮机组不稳定振动问题。     

抑制转子振动

应用固定拱型径向轴承的机组,当转子存在严重失衡时,会导致破坏性的转子分频谐共振。早在1895年盖斯塔夫·狄拉瓦首先确认,汽轮机可以在转子最低共振转速即第一阶临界转速之上可靠运行。至今,大容量汽轮发电机组,几乎都在几阶临界转速之上运行,尤其是转速为3600转/分的机组更是普遍如此。现在的径向轴承的结构,以及关于柔性转子找平衡的新技术措施,能使这些机组在启停机过程中,振动稍有增大就可通过各阶临界转速。超临界转速运行机组的主要可靠     

基于单轴布置的联合循环电站轴承振动研究

V94.3A型燃气—蒸汽联合循环机组采用单轴布置,汽轮机运行时高压缸前轴承振动较大。对此借助汽轮机TDM在线监测系统分析振动频谱图和轴心轨迹图,发现轴承存在半速油膜涡动现象。依据现场布置状况研究振动产生原因,探讨轴承振动危害,并结合机组实际情况,提出控制轴承振动的合理措施,为类似发电机组振动处理和研究提供借鉴。     

端轴封套圈磨损分析

我公司C3－35／8型汽轮机调试时，高压端轴封套圈（中间段）发生磨损事故，直接损失达数万元。返厂修复后，时隔两年，该轴封套圈严重磨损事故再次重演，不能不使我们对事故原因重新研究。轴封套圈两次磨损事故的征象大致相同。初始表现为端轴封漏汽量增大，并与日渐增，继而轴承处时有不规则振动出现，以致后来在一次停机通过临界转速时，轴承处发生超标振动。但是当再次进行试验性开机及停机通过临界转速时，却未发生异常振动；加之误认为端轴封大量蒸汽外漏，系轮封送汽阀门关闭不严密造成。由于判断失误，使得轴封套圈磨损事故随着运行…