气体氮碳共渗及盐浴硫氮碳共渗球铁曲轴性能对比

对比了球墨铸铁曲轴经正火加气体氮碳共渗及正火后盐浴硫氮碳共渗的抗疲劳性及耐磨性。曲轴的平面弯曲疲劳及台架耐久试验表明:两种低温化学热处理工艺处理后的曲轴比正火加中频淬火曲轴耐磨性及耐疲劳性均有明显的提高,但气体氮碳共渗曲轴略优于盐浴硫氮碳共渗曲轴。     

高速柴油机曲轴稀土离子氮碳共渗工艺

在不同温度、时间、气压及稀土含量下对42CrMoA钢进行了稀土离子氮碳共渗工艺试验,测定了不同工艺参数下表面强化层的硬度、厚度,并对比了稀土离子氮碳共渗工艺与其它表面强化工艺处理后的磨损性能和弯曲疲劳强度等力学性能。结果表明,5%RE、520℃×2h、1.05kPa气压为该工艺的最佳参数,42CrMoA钢制高速增压柴油机曲轴用该工艺处理后,强度、硬度和厚度等指标均能满足其使用性能要求。     

锻钢曲轴气体氮碳共渗后表现硬度偏低的挽救工艺

曲轴（42CrMoA)经NH3＋CO2气体氮碳共渗后表现硬度未达到要求，经试验采用500℃保温15h氨分解率控制在15％－25％范围内的工艺重新渗氨，表面硬度达到技术要求，金相组织合格。     

稀土在离子氮碳共渗中的应用

采用光学显微镜、显微硬度计、Ｘ射线衍射仪和俄歇能谱仪等手段研究了稀土及稀土加入量、共渗时间对渗层厚度、硬度及渗层组成的影响。研究结果表明，稀土对离子氮碳共渗过程有明显的催渗作用，尤其是一些难渗氮的奥氏体不锈钢。在给定条件下，稀土的催渗效果有一最佳含量。稀土对渗层相组成也有影响。     

球墨铸铁曲轴气体氮碳共渗工艺的改进

在对球铁曲轴气体氮碳共渗后渗层鼓泡原因分析的基础上，对原气体氮碳共渗工艺进行了适当的调整和改进，使曲轴气体氮碳共渗后渗层的鼓泡率及产品的降级率有了明显的下降。     

6105型柴油机曲轴的变形控制及离子氮碳共渗工艺

本文详细介绍了锻钢曲轴氮碳共渗弯曲变形的控制方法以及采用大功率脉冲电源对曲轴进行离子氮碳共渗处理工艺 ,氮碳共渗后曲轴的疲劳强度、耐磨性、可靠性等比轴颈淬火加圆角喷丸处理曲轴的性能有大幅提高     

离子氮碳共渗中碳的作用及机理初探

考察了离子氮碳共渗中,气氛及基体中的碳量对渗层性能的影响。发现基体中碳阻碍氮的渗入,而气氛中微量碳促进氮的渗入。     

球铁曲轴稀土催化气体氮碳共渗

研究了稀土对球铁曲轴气体氮碳共渗工艺及渗层硬度分布的影响。结果表明：稀土有明显的催渗作用,共渗时间可缩短30％;稀土催渗后,渗层硬度梯度趋向平缓．应用效果表明：稀土催渗的球铁曲轴使用寿命提高10％。     

全密封箱式氮碳共渗生产线在柴油机曲轴上的应用

介绍了全密封箱式氮碳共渗生产线的结构、性能、工艺流程、NH3 CO2 N2气体氮碳共渗工艺、共渗层的显微组织和性能，以及在BJ493Q型柴油机曲轴生产上的应用。     

45钢的离子氮碳共渗-离子渗氧复合处理

研究了45钢离子氮碳共渗-离子渗氧复合处理工艺。试验表明，45钢经离子氮碳共渗-离子渗氧复合处理后，表层可获得化合物和氧化物的复合层，该复合处理可以明显提高45钢的耐磨性。     

离子氮碳共渗+离子后氧化双重复合处理的研究

用自制的保温式多功能离子热处理炉对45钢进行了离子氮碳共渗 离子后氧化双重复合处理(Ion(NC O)复合处理)。测试结果显示，Ion(NC O)复合渗层是由黑色致密的Fe3O4膜，厚的ε-Fe2,3N白亮化合物层和α(N) γ′扩散层等三部分组成。经Ion(NC O)双重复合处理后的45钢表面硬度和耐蚀性能都有显著提高，其耐蚀性能可以和奥氏体不锈钢的耐蚀性能相媲美。     

6105型柴油机曲轴的变形控制及离子氮碳共渗工艺

本文详细介绍了锻钢曲轴氮碳共渗弯曲变形的控制方法以及采用大功率脉冲电源对曲轴进行离子氮碳共渗处理工艺，氮碳共渗后曲轴的疲劳强度、耐磨性、可靠性等比轴颈淬火加圆角喷丸处理曲轴的性能有大幅提高。     

LD钢模具离子氮碳共渗

以氨和乙醇作为混合气源 ,在不同温度、时间、气压下对 L D钢进行离子氮碳共渗 ,用金相分析、脆性检验和磨损试验对渗层组织性能进行全面研究。结果表明 :5 30℃× 4h、气压 1.0 5 k Pa离子氮碳共渗为最佳工艺参数 ,L D钢冷作模具用该工艺处理使用寿命优于其它强化工艺。     

稀土在离子氮碳共渗中的作用及对耐磨性的影响

采用光学显微镜、显微硬度计、磨损对比试验等方法,研究了稀土加入量对渗层厚度、硬度及耐磨性的影响,探讨了稀土催渗机理。研究表明:稀土对离子氮碳共渗有明显的加速作用,且存在一最佳值;共渗层耐磨性提高。     

离子氮碳共渗中氮对化合物层的影响

研究了在离子氮碳共渗过程中氮对化合物层厚度的影响，同时对化合物层的微观组织结构和显微硬度进行了分析。结果表明：在离子氮碳共渗过程中，气氛中低氮势不利于ε相的生成，且渗层的显微硬度较低；高氮势有利于ε相的生成，同时提高了渗层的显微硬度；当氮势超过60％后对化合物层厚度影响不大。     

扩散期对离子碳氮共渗层的影响

对20CrMnTi和20Cr2Ni4钢进行了总时间相同但强渗／扩散比不同的离子碳氮共渗试验,通过光学显微镜,显微硬度计和剥层试样的化学分析对共渗层的组织特点,硬度梯度和碳,氮浓度分布进行了分析研究,试验结果表明,强渗／扩散时间比不同时渗层特征明显改变,当强渗／扩散比为1：1时,渗层显微组织,硬度梯度和碳,氮浓度分布均比较好,扩散时间不足时,渗层的次表层会出现硬度分布的低谷;扩散期太长,将出现最表面硬度低头的现象。