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针对按GB 150-1998标准进行受压元件强度计算时,焊接接头系数如何选取的问题进行了探讨,分析了影响焊接接头系数选取的有关因素,指出了GB 150中的不足. 相似文献
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球罐基础的地脚螺栓安装尺寸误差要求很严格,同一个支柱上两个螺栓的中心距 a 误差不得超过2 mm,相邻两支柱上的螺栓中心距b、c 的误差也不得超过2 mm,柱顶钢板埋件标高误差不得大于2 mm,基础中心圆直径 d误差不得大于±5 mm。如图1所示。 相似文献
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有许多国家采用焊接热影响区的最高硬度值作为某些钢种可焊性的重要参考数据,用来估计热影响区的性能和抗裂性。本文对球罐焊道、热影响区和母材的硬度分布规律进行了探讨,尤为可贵的是以多年施工中积累的硬度数据作为探讨的基础。 相似文献
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长期以来,气体(系指常温、常压下处于气态的物质)的大量贮存,一般采用变体积的常压或低压贮罐。随着工业生产的发展和民用气体(石油天然气、煤气等)的普遍和大量使用,气体贮存量越来越大及经济方面的原因,人们考虑变常温、常压(或低压)的气态贮仔为压力或常压骶温的液态贮存,由于在同一介质的条件下,液态比气态的体积小几百至千倍,进而可以达到节约钢材、投资及能耗等费用。 相似文献
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近年来,随着我国对环保问题的日益重视,越来越严格的商品天然气标准给天然气净化厂脱硫装置带来了工艺升级改造的严峻挑战。为此,分析了国内外天然气净化厂商品天然气标准及国内天然气现状,并对可降低天然气中H_2S及有机硫含量的3种天然气净化工艺:溶剂脱硫、分子筛脱有机硫和羰基硫水解工艺进行了分析,包括国内外研究现状,技术优缺点以及发展趋势等。结果表明,为达到最新标准GB 17820-2018《天然气》的技术指标要求,部分净化厂需进行技术升级或工艺改进。改进措施首先考虑溶剂升级,若原料气中有机硫含量过高,考虑引入羰基硫水解技术;若原料气中硫醇含量较高,溶剂升级后仍有超标的风险,则需引入分子筛精脱有机硫技术。通过对以上3种措施进行选择性的结合,可基本消除天然气超标的风险。但在以上3种技术的实施和配合使用方面,还需进一步研发相关产品、技术及开发软件等。 相似文献
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本文归纳了目前我国自行设计制造的容积最大的足球桔瓣混合式球罐制造中出现的问题,包括大片球壳板几何尺寸的检验、成形尺寸控制、赤道带板与支柱焊接的变形控制等,分析其产生原因并提出解决问题的措施。 相似文献
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GB 11174-2011《液化石油气》是液化石油气国家产品标准,发布至今已将近10年,部分检测项目试验方法已不再适应当前的发展形势,建议对其进行修订:①将组成的质量指标修订为主要烃类组分(C3和C4)总量不小于95%(体积分数),二甲醚和C5及C5以上烃类总量不大于3%(体积分数);②试验方法推荐使用NB/SH/T 0230-2019《液化石油气组成的测定 气相色谱法》中系统2;③将总硫检测项目试验方法修订为SN/T 4117-2015《液化石油气和气态烃中总挥发性硫测定 紫外荧光光度法》;④相关组织尽快编制用气相色谱法测定LPG中硫化氢含量的方法标准并积极推行应用;⑤将蒸发残留物项目试验方法修订为GB/T 30518-2014《液化石油气中可溶性残留物的测定 高温气相色谱法》。实验结果显示,上述方法在实际LPG样品组分、总硫含量、硫化氢含量和残留物含量4个项目的检测上展现出良好的应用性和适应性。 相似文献
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对于油罐、煤气罐和液化石油储罐这类大型钢制储罐基础的允许变形(包括沉降和倾斜),在我国的地基规范中,至今没有作出明确规定。作者对这类大型储罐基础变形做了大量调查研究,初步提出了适用于我国的大型储罐基础允许变形值。相对倾斜度 K 和沉降量 S 有如下关系式:1.固定顶盖储罐直径小于等于20m 时,K≤1×10~(-4)S(cm);直径大干20m 时,K≤4×10~(-5)S(cm)。2.活动顶盖储罐直径小于等于20m 时,K≤0.75×10~(-4)S(cm);直径大于20m 时,K≤0.33×10~(-4)S(cm)。3.储气罐直径小于等于20m时,K≤0.5×10~(-4)S(cm);直径大干20m 时,K≤0.25×10~(-4)S(cm)。 相似文献
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《输气管道工程设计规范》GB 50251-2003关于试压的若干规定 总被引:6,自引:0,他引:6
介绍了《输气管道工程设计规范》GB50251—2003关于试压条款的内容、制定和修订主要依据及背景,与美国联邦法规49CFR192和美国机械工程师协会标准ASMEB31.8以及ISO、加拿大、英国及欧洲等国际标准相关务文进行了详细对比,同时对国标GB50251—2003关于试压的条款提出了修订建议,对于我国天然气管道试压技术研讨和工程设计工作有一定的参考价值。 相似文献
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长期以来,人们在大范围内进行了从储层内有效采收急于开发的石油天然气资源的基础研究,本文就此做了叙述。其内容包括:目前在美国以非原生型天然气而引人注目的煤层气的扩散排出速度的测定,并对日本主要煤矿煤层进行了调查研究,进而针对储层的气体渗透性,建立了通过岩石的毛细管压力、孔隙径分布测定等来测算渗透率的方法,还研究了由于封闭压力对岩石的影响、气体压力、气体组成的变化而引起的渗透率变化。在关于EOR(三次采油)的研究中,探讨了表面活性剂的化学结构与采收能力的关系。及水蒸汽驱油法中的化学药品使用效果,获得了很有参考价值的成果。 相似文献
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为了解决H2S、CO2以及高矿化度(60000~80000mg/L)等的复合腐蚀问题,某气田开发试验区10×108m3试采地面建设工程采用了GB/T9711.1-3中的L245和L360等强度等级的材料。由于这个标准中定义的屈服极限与GB150《钢制压力容器》和《管道材料专业培训教材——压力管道材料》中定义的内容相差很大,检验要求偏低且压力适用范围没有明确,给设计使用带来了不便。为此,对GB/T9711与GB150《钢制压力容器》中σs的定义及其对长输管道计算的影响进行了探讨,针对管道压力的使用范围,对GB/T9711、GB/T8163、GB9948、GB5310以及GB6479等进行了对比分析,提出了现阶段使用GB/T9711的建议。该讨论结果对管道、压力容器的安全使用具有现实意义。 相似文献
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采用钢筋混凝土空心式联合基础在软土地基上建立的高塔设楞,经过长达15年的观测表明,其基础满足工程设计要求。本文给出了该项工程基础长期实测的数据并对其设计与计算的有关问题进行了探讨。 相似文献
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《石油化工设备技术》2021,(4)
GB 50341—2014在执行过程中,被发现某些规定条款存在问题、个别计算公式存在笔误。文章结合工程实际,将该标准实施以来所遇到的主要问题以及个人的理解和修改建议归纳为八个部分,即自支撑式罐顶顶与壁的非弱连接属性、罐顶与罐壁连接处有效截面面积A计算公式对于不同材料的适用性、计算破坏压力P_f计算公式错误、外压储罐在拱顶板计算厚度及其抗压(拉)环所需面积A_r无需满足常压储罐的要求、标准正文与附录B关于罐壁稳定计算不一致、外压储罐罐壁的设计风压W计算值过小、外压增加时罐壁加强圈数量不增反降以及对带肋拱顶计算公式的修改建议等,并分别加以分析与讨论。 相似文献