42CrMoA钢的单次喷丸和复合喷丸强化

对42CrMoA高强钢进行了单次喷丸、精整复合喷丸、抛光复合喷丸强化处理,研究了不同喷丸工艺下钢的表面粗糙度、疲劳性能、表层残余应力、组织细化程度及显微硬度。结果表明:喷丸方式对42CrMoA钢最大残余压应力和应力层深度影响不大;单次喷丸、精整复合喷丸、抛光复合喷丸后钢的表面残余压应力、表面组织细化程度、显微硬度及疲劳极限依次增大,表面粗糙度则依次减小;复合喷丸尤其是抛光复合喷丸可显著降低42CrMoA钢的喷丸表面粗糙度。     

12Cr2Mo1和12Cr1MoV钢的回火脆性研究

回火脆化是Cr—Mo钢最严重的失效形式。文中对12Cr2Mol和12Cr1MOV钢进行低温系列冲击试验，确定其韧脆转变温度(DBTT)。结合P的非平衡晶界偏聚理论，分析回火脆性的主要影响因素。运用经验公式估算合金元素对钢的韧脆性能的影响，结果表明，P的合量大大影响了钢的脆性，而Cr、Mo等元素在抑制回火脆性方面具有重要作用。     

1Cr12Ni2W1Mo1V铣削过程参数对残余应力影响研究

针对汽轮机末级动叶片在实际应用中的抗疲劳性能问题,文章通过对1Cr12Ni2W1Mo1V不锈钢进行不同参数下的加工试验,研究了过程参数对叶片表面残余应力的影响机理及规律。将不同组间的试验数据进行对比得出了结论,并对产生原因进行了分析,认为提高主轴转速有利于残余压应力的加大,而温度热应力对残余拉应力起着主导作用。可在不同加工参数条件下提高叶片表面的残余压应力,减少了后续的喷丸表面处理工序。     

W12Mo3Cr4V3N钢的机械性能

研究了W12Mo3Cr4V3N超硬型高速钢(即“V 3 N”钢)的静弯曲和冲击(夏氏、无缺口)性能与热处理工艺方法和参数之间的关系。用硬度-强度和硬度-静弯或冲击功的配合水平衡量工艺的合理性。当硬度要求为HRC 62以上时,应采用二次硬化(560℃回火)工艺。“低淬低回”仅在硬度要求HRC62以下时才适用。当要求HRC 69或更高时,可采用冷处理,使达到超高硬度时脆化程度最小。贝氏体等温处理和正常淬火后的中温(350℃左右)回火并不是提高综合性能的有效方法。测定了不同温度回火后的弹性模量,发现在二次硬化初期(500—520℃回火)有一个E 值最低区间。最后,给出了工业电弧炉生产的V 3 N 钢的硬度和强度、韧性范围。     

高频淬火1Cr12Ni2W1Mo1V钢点蚀萌生机理探讨

测定了高频淬火后经不同温度回火的1Cr12Ni2W1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明，1Cr12Ni2W1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关，而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb随氯离子浓度CCl^-增大而降低，且Eb与log CCl^-吴直线关系。对于高频淬火＋低温回火试样，在一定氯离子浓度（4．373mol/L Cl^-) 下，pH值对点蚀电位影响不大；而对调质试样，pH值对Eb影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区：在应力小于50MPa时，点蚀电位随应力增加而急剧下降；在50－400MP范围，点蚀电位随应力增加而缓慢减小；当应力大于400MPa时，点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了1Cr12Ni2W1Mo1V钢在外加应力作用下的钝化膜破裂机理。     

回火温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能的影响

通过热处理试验、拉伸试验、冲击试验和金相检验等手段分析回火温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能影响,结果表明,12Cr2Mo1钢锻件宜选择在680～710℃的温度区间进行回火,这样能够获得良好的力学性能。当回火温度过高时,由于显微组织中碳化物的长大及贝氏体板条的粗化,最终逐渐转变为粒状贝氏体,导致其力学性能变差。不同回火温度下12Cr2Mo1钢锻件的力学性能和显微组织演变的研究试验可该材质的热处理和测试分析提供借鉴。     

喷丸强化对轿车用新型齿轮钢表面应力状态影响的研究

应用单变量及正交试验,并配经X射线应力仪等系统地研究的喷丸工艺参数（丸粒速度、密度及喷丸时间）对工件表面残余应力及其分布的影响规律,试验结果表明：随着三种喷丸工艺参数值的提高,工件表面残余应力增大,尤其是在工件次表层峰值应力增大更明显,且内移,但当丸粒速度接近设备所产生的最大值时,则工件表层应力值几乎不再增加,并讨论了有关机理。     

25Cr12Ni5Mo钢热疲劳损伤特性研究

针对不同热处理工艺热作模具钢25Cr12Ni5Mo进行了热疲劳试验，通过计算损伤因子，并结合光学显微镜分析表面裂纹形貌等特点，对比出一种热疲劳性能最好的热处理工艺。     

Cr12钢定子复合模的强韧化处理

我厂定子片冲压模系用Cr12制造,常规热处理工艺为980℃淬火,200℃回火。但在磨削时出现龟裂,实际生产中常出现崩刃现象,有时也会产生纵向裂纹,严重影响了模具的使用寿命。 1.检测 (1) 化学成分分析表明,模具材料符合Cr12钢的技术要求。 (2) 模具金相组织为:回火马氏体、少量残留     

某燃机长叶片喷丸技术探讨

文章主要通过试验的方式,分析了某燃机长叶片的喷丸研究过程,通过X射线表面残余应力检测分析,改善叶片表面应力状态。对研究类似结构大型末级、次末级叶片喷丸提供一个很好的借鉴。     

基于FEM-DEM的齿轮钢随机喷丸模型及残余应力仿真研究

以20CrMnTi材料制造的齿轮钢为受喷目标,基于对Abaqus有限元软件,应用P3D3离散单元的DEM模型模拟弹丸喷射,建立了随机喷丸的"FEM-DEM"模型.研究了不同沙漏刚度对模型结果的影响,获得了有效控制沙漏模式的沙漏刚度.建立了基于"FEM-DEM"喷丸模型求解的覆盖率表征模型,得出了满足100％覆盖率时所需...     

喷丸与激光喷丸强化高强度钢对比试验

为了考察和对比喷丸(SP)和激光喷丸(LSP)2种表面强化技术对金属零件的强化效果,以30CrMnSiNi2A钢为试样,进行喷丸和激光喷丸强化处理试验。试验结果显示,2种强化试样的残余压应力和硬度都有较大的提高。分别测定了喷丸强化和激光喷丸强化试样在同一应力水平下的疲劳寿命,并运用扫描电镜分析了两者的疲劳断口。试验结果表明,激光喷丸强化试样中值疲劳寿命是喷丸强化试样的1.11~2.75倍,激光喷丸强化比喷丸强化在提高金属零件表面性能方面的效果更佳。     

Cr4Mo4V钢热处理工艺对残余奥氏体量的影响

经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验，分析工艺参数对残余奥氏体量的影响，优化了热处理工艺参数，使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5％以内，保证了热处理质量及尺寸稳定性。     

12Cr2Mo1R钢焊条电弧焊焊接接头的性能

采用焊条电弧焊工艺用奥氏体A302焊条对12Cr2Mo1R钢进行焊接,焊后对焊接接头进行425℃保温370h的热处理;对焊接接头进行了显微组织观察、能谱分析、物相测定和高温拉伸、冲击试验。结果表明:焊缝区组织为奥氏体、δ铁素体和少量碳化物;焊接接头高温拉伸屈服强度比母材的大,焊缝区的冲击功比母材的低;在焊缝区产生了少量脆性碳化物(M23C6型)和铁-铬新相,造成焊缝区的脆性比母材的增大。     

铂重整装置临氢系统Cr5Mo钢管道长期服役后的组织和性能

研究了炼油厂铂重整装置临氢系统Cr5Mo钢管道于510℃服役14年后的显微组织和力学性能,试验结果表明:母材组织比较稳定,片状珠光体未发生完全球化,碳化物没有发生明显的聚集长大;固溶体中仍保持较高的铬和钼的含量,碳化物基本类型未发生改变;室温和高温瞬时拉伸性能以及冲击韧性与新管基本相同,无热脆现象发生;焊接接头热影响区(HAZ)的过热区已由马氏体转变为回火屈氏体,征熔合线焊缝侧的类马氏体也已发生了回火,并在熔合线附近出现了增碳层;焊接接头的室温和高温瞬时强度高于母材,但其塑韧性均较低,因而是裂纹萌生和扩展的一个较为薄弱的环节。     

Cr12MoV钢冷镦模具的复合强韧化处理工艺研究

通过对冷镦模具用材料Cr12MoV钢的化学成分、材料性能以及常规热处理中存在的问题进行分析．总结出了对Cr12MoV钢冷镦模具原材料进行合理改锻和复合强韧化处理工艺。试验表明，采用该工艺可以大幅度提高Cr12MoV钢冷镦模具的寿命。     

激光淬火+冲击复合强化处理40Cr的实验研究

将激光淬火强化处理后的40Cr钢的强化区域再进行激光冲击强化处理，处理结果表明，复合强化处理后40Cr钢与经激光淬火强化处理区域相比，各项机械性能都得到了大幅提高，其中，硬度提高了10．9％，耐磨性提高了100％，尤其是材料内部残余应力全部变成了残余压应力。