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研究了W12Mo3Cr4V3N超硬型高速钢(即“V 3 N”钢)的静弯曲和冲击(夏氏、无缺口)性能与热处理工艺方法和参数之间的关系。用硬度-强度和硬度-静弯或冲击功的配合水平衡量工艺的合理性。当硬度要求为HRC 62以上时,应采用二次硬化(560℃回火)工艺。“低淬低回”仅在硬度要求HRC62以下时才适用。当要求HRC 69或更高时,可采用冷处理,使达到超高硬度时脆化程度最小。贝氏体等温处理和正常淬火后的中温(350℃左右)回火并不是提高综合性能的有效方法。测定了不同温度回火后的弹性模量,发现在二次硬化初期(500—520℃回火)有一个E 值最低区间。最后,给出了工业电弧炉生产的V 3 N 钢的硬度和强度、韧性范围。 相似文献
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测定了高频淬火后经不同温度回火的1Cr12Ni2W1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明,1Cr12Ni2W1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关,而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb随氯离子浓度CCl^-增大而降低,且Eb与log CCl^-吴直线关系。对于高频淬火+低温回火试样,在一定氯离子浓度(4.373mol/L Cl^-) 下,pH值对点蚀电位影响不大;而对调质试样,pH值对Eb影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区:在应力小于50MPa时,点蚀电位随应力增加而急剧下降;在50-400MP范围,点蚀电位随应力增加而缓慢减小;当应力大于400MPa时,点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了1Cr12Ni2W1Mo1V钢在外加应力作用下的钝化膜破裂机理。 相似文献
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针对不同热处理工艺热作模具钢25Cr12Ni5Mo进行了热疲劳试验,通过计算损伤因子,并结合光学显微镜分析表面裂纹形貌等特点,对比出一种热疲劳性能最好的热处理工艺。 相似文献
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田怀国 《机械工人(热加工)》2000,(10):30-30
我厂定子片冲压模系用Cr12制造,常规热处理工艺为980℃淬火,200℃回火。但在磨削时出现龟裂,实际生产中常出现崩刃现象,有时也会产生纵向裂纹,严重影响了模具的使用寿命。 1.检测 (1) 化学成分分析表明,模具材料符合Cr12钢的技术要求。 (2) 模具金相组织为:回火马氏体、少量残留 相似文献
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经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验,分析工艺参数对残余奥氏体量的影响,优化了热处理工艺参数,使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5%以内,保证了热处理质量及尺寸稳定性。 相似文献
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研究了炼油厂铂重整装置临氢系统Cr5Mo钢管道于510℃服役14年后的显微组织和力学性能,试验结果表明:母材组织比较稳定,片状珠光体未发生完全球化,碳化物没有发生明显的聚集长大;固溶体中仍保持较高的铬和钼的含量,碳化物基本类型未发生改变;室温和高温瞬时拉伸性能以及冲击韧性与新管基本相同,无热脆现象发生;焊接接头热影响区(HAZ)的过热区已由马氏体转变为回火屈氏体,征熔合线焊缝侧的类马氏体也已发生了回火,并在熔合线附近出现了增碳层;焊接接头的室温和高温瞬时强度高于母材,但其塑韧性均较低,因而是裂纹萌生和扩展的一个较为薄弱的环节。 相似文献
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通过对冷镦模具用材料Cr12MoV钢的化学成分、材料性能以及常规热处理中存在的问题进行分析.总结出了对Cr12MoV钢冷镦模具原材料进行合理改锻和复合强韧化处理工艺。试验表明,采用该工艺可以大幅度提高Cr12MoV钢冷镦模具的寿命。 相似文献