高压固结灌浆对改善花岗岩性能的作用

广州抽水蓄水电站的引水遂洞总长度约４公里，洞径８－９米。电站设计水头５３５米。隧洞围岩为中粗粒斑状黑云母花岗岩，沿断裂构造存在蚀为岩带。对围岩进行了浅孔（孔深３－４米）和深孔高压（６．１－８．０兆帕）固结灌浆。灌浆结果表明：深孔的吃浆量很小；浅孔的吃浆量也不大，属小吃浆量范畴。动弹模约提高７％。可以认为，Ⅰ，Ⅱ类岩石进行深孔高压固结灌浆没有必要，Ⅲ，Ⅳ类岩石似乎也没有这种必要；但对花岗岩中松动岩带     

隔河岩水利枢纽金属结构及启闭机械质量监理

清江隔河岩水利枢纽工程金属结构主要包括大泄洪建筑物、电站压力钢管、电站金属结构及通航建筑物等４个大部分。通过下闸蓄水操作大南底孔弧形工作门，１９９３年，１９９４年防汛操作大坝深孔弧形工作门，１９９５年防汛操作大南请孔孤形工作门、压力钢管和电站闸门及启闭机，经１－４号机组压力钢管有压通水发电证明：大坝泄洪建筑物和电站各种闸门及启闭机械工作正常；金结安装质量合格率１００％，平均优良率为７５．３％，符合     

明台水电枢纽下游河床局部冲刷研究

针对明台水电枢纽闸下消能回顾，在１：３８比尺的二元水槽上进行了定床和局部动床下游冲刷试验研究，研究结果表明，闸下冲刷起控制作用的状况为设计洪水流量，右七闸孔闸下设消力池时，其冲刷高程在基岩以下３～４ｍ；左八闸孔不设消力池时，闸下冲坑深度比右七孔低４～５ｍ。试验采用减缓斜坡坡度，坡底设消力槛等修改措施，大大减小了闸下冲刷深度，其试验成果已被设计及施工单位采用。     

隔河岩工程水力学安全监测技术及成果分析

 1998年汛期隔河岩水利枢纽观测部位为深孔、表孔 及消能工。其观测内容包括流态、时均压力、空化噪声、流速、雾雨。观测结果表明：该工程泄洪表孔、深孔、消力池及辅助消能工的各项水力学特性基本良好。泄水建筑物过流面、一级池两边岸坡均无蚀损，二级消能工上的消力墩、差动坎等均基本完好无损，但1998年2 月抽干检查发现消力池有局部磨损，左岸隔流堤护岸在1998年泄洪过程中发生局部坍滑。由于集中坝身泄洪，泄洪时雾化现象较严重，故须采取措施，以确保工程安全运行。将部分原 型观测资料与模型试验资料和计算值作了对比，总趋势和数值基本一致。     

平塘县官滩水电站机组改造见成效

官滩水电站于１９７１年建成发电，是平塘县第一座水电站。该电站共装有３台单机为２５０ｋＷ的水轮发电机组，水轮机型号为ＨＬ２６０—ＷＪ—５０。经过几十年的运行，该电站机组逐渐老化，其中１，２号机的主轴密封漏水严重，为防止危及发电机安全，只得将出力控制在１９０～２００ｋＷ以下运行；３号机由于本身质量原因，投产以来从未达到过满出力，即使导叶开度开至最大，也只能发出１５０ｋＷ。鉴于该电站弃水多、机组效率低、存在危及运行安全隐患的情况，决定对机组进行改造。根据３台机组存在的不同问题，采取不同措施进行改造。对…     

艾坝电站水导轴承漏油的处理

艾坝电站水导轴承漏油的处理陈长添（广东省蕉岭县水电局５１４１００）广东省蕉岭县艾坝电站是低水头轴伸贯流式水轮机组的试验电站。选用了ＧＤ００３ＷＺ－２００型水轮机，配套了ＳＦＷ－１２５０－８／１４８０型发电机，１号机和２号机分别于１９８６年１月和４月投...     

灌浆工艺的选择

在水利工程施工中，往往会遇到各种不同的地质情况，这就需要用试验的方法选择灌浆工艺。下面就不良地基，选孔不易成孔的地质条件的试验方式来确定灌浆工艺，阐述灌浆工艺的选择。 选择试验方法有栓塞法、孔口封闭法、套管法和孔口封闭钻灌法。这里主要介绍一下孔口封闭钻灌方法：首先在设计孔位钻一直径１５０毫米的孔，深０．５米～０．６米，将特制的孔口管用水泥砂浆埋在孔口处，孔口管托盘露出表面，水平尺校正，待凝４８小时后进行钻孔灌浆。 １．施工机械采用ＳＧＥ──ⅢＡ钻机，配合相应双桶搅拌。 ２．施工次序，采用Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ序逐段施工。 ３．选孔：金刚石清水钻进。 ４．灌浆方法及段长。试验孔深为６米，分三段进行施灌。一段为０米～２米；二段为０米～３米（Ⅱ、Ⅲ孔序为０～３．５米）３三段为０米～６米。自上而下分段：循环浆灌的方式，每孔段于灌前进行简易压水试验。其中１、２、３号孔，一段、二段采用孔口栓塞法，４号孔一段、二段采用孔口封闭法，第三段１号孔采用孔口栓塞法，２号、３号孔采用套管法（下２米～４米花管），４号采用孔口封闭法，５、６、７、吕号孔及检查孔采用孔口封闭钻灌法。 ５．灌浆压力控制。基本原则为，最大允许灌浆压力不得高于灌浆塞上岩层及...     

深孔大口径灌注桩处理隧洞中的充填型溶洞

天生桥二级水电站Ⅱ号引水隧洞，在２＋１００ｍ特殊洞段采用６４ｍ深孔、φ４－１．８ｍ大口径灌注桩处理充填型大溶洞。由于地层中块石多、溶洞与暗河相接，在隧洞内施工注桩造孔十分困难。在采取一系列技术措施后取得了成功，为在隧洞内施工灌桩提供了经验。     

天生桥二级电站发电机静止可控硅励磁系统中的配置问题

天生桥二级电站发电机静止可控硅励磁系统中的配置问题曾志强（天生桥发电总厂）１运行中的问题天生桥二级电站采用瑞典ＡＢＢ公司生产的ＦＲＥＡ１０型自并励静止可控硅励磁系统，自１９９３年１月１８日投入运行以来（在此期间２号机于１９９３年９月投产），由于系统配...     

小山电站1号机导叶套筒漏水处理

针对小山电站1号机导叶套筒漏水问题,在1号机大修过程中对导叶套筒的密封形式及中轴套进行改造,将原O形密封圈改为Y形密封结构,将原衬板式轴套改为镶嵌式自润滑轴套。改造后漏水问题得到了彻底解决,减少了设备的维护量,提高了机组的运行可靠性。     

乌江银盘水电站消力池及导墙脉动压力特性研究

依托乌江银盘水电站,对底流消能消力池底板及导墙脉动压力特性进行了较系统的水力学模型试验研究。通过大量点、面水流脉动荷载测试数据的综合分析,获得了消力池底板及导墙动水压力的分布规律。该研究丰富和发展了底流式消力池及导墙的脉动压力特性研究,可为对该类消能形式水流动力特性的深入研究提供科学参考。     

黄龙滩电厂2号水轮机导叶立面间隙调整方法改进

介绍黄龙滩电厂2号水轮机在改造过程中,经过对水轮机导叶立面间隙传统的调整方法进行科学分析,2号水轮机导叶立面间隙调整采用了新方法、新工艺,实施结果表明:机组运行平稳,无异常声响,导叶漏水量满足设计要求,效果好,可为类似情况提供借鉴。     

消力池深的简化计算法

消力池深计算需完成高次方程联立求解,无法直接获得。针对目前传统算法及近似算法存在的计算繁琐且成果精度不高、利用微机编程获解又不便于基层工程技术人员应用等问题,通过对池深水力计算相关方程组进行数学变换,采用优化拟合的方法,以标准剩余差最小为目标函数,在工程实用范围内,经逐次逼近拟合,获得了计算简捷、成果精度满足工程设计要求的简化计算公式。具有一定的实际推广意义。     

联合示踪探测方法在石梁河水库大坝渗漏中的应用

针对石梁河水库北泄洪闸异常渗漏问题,基于长系列现场同步原型观测试验,绘制了北泄洪闸二级消力池周边温度场,开展了Ca2+、Cl^-等水化学元素质量浓度相似性和相异性特征分析,基于冒水水源多示踪离子质量浓度穿透特征曲线,查明了北泄洪闸二级消力池冒水的主要来源和渗漏路径,并提出了修建地下连续截渗墙、采用高压旋喷桩截渗、修复二级消力池底部反滤层等可行的除险加固措施,使得除险加固工程能精准施工,成功堵住了渗漏通道,并取得巨大的经济效益。石梁河水库大坝渗漏探测结果表明,温度场示踪、天然水化学示踪和ICP化学示踪联合的示踪探测方法可精准溯源渗漏水源,可在大坝渗漏探测中推广应用。     

Experimental investigation of the optimization of stilling basin with shallow- water cushion used for low Froude number energy dissipation

Energy dissipations induced by the hydraulic jump and the trajectory jet are the most widely known as the two dissipation modes at the downstream of flood discharging structures, which are often considered quite different even contradictory. However, such two energy dissipators can be used jointly and harmonically. In this paper, a new type of stilling basin with a shallow-water cushion and a triangular bottom deflector is proposed based on two different scale physical model tests of the flood discharging tunnel No.2 of Luding hydropower project. The experimental results show that the flow regime of the hydraulic jump in the presented stilling basin with bottom deflector enjoys a good and stable performance within a large range of flow rates and the energy dissipation rate is considerably high as compared to the conventional stilling basin even at a low Froude number. The results also indicate that the stilling basin with triangular bottom deflector has a better performance in improving the potential cavitation erosion according to the analysis of the pressure and the cavitation number compared to the trapezoidal one. The proposed new type of shallow-cushion stilling basin with a shallow-water cushion can be applied in similar energy dissipation projects with low Froude number and large range of flow rates.     

跌坎消力池脉动压强试验

为了对跌坎消力池的水动力特性作更深入的研究,为跌坎消力池的设计防护提供参考,基于模型试验对跌坎消力池脉动压强的分布规律、幅值特性和频谱特性进行了系统研究。结果表明:水流条件是影响脉动压强的主要因素,跌坎消力池底板脉动压强系数沿程呈先增大后减小并逐渐趋于稳定的趋势;跌坎消力池底板中线和靠近边墙的脉动压强相当,脉动压强最大达到总水头的5.1%;跌坎消力池前端位于泄槽边墙延长线附近区域的脉动压强最大,最大达到总水头的11.5%;跌坎消力池前端中线的脉动压强比传统消力池有明显降低,最大降幅达55.2%。     

低弗劳德数梯形墩-悬栅消力池水力特性

针对大单宽流量、低弗劳德数消力池内消能问题,通过物理模型试验方法,对比分析消力池内加设梯形墩和悬栅消能工后水力特性和消能效果,优化梯形墩-悬栅消力池布置形式。结果表明：在低弗劳德数水流条件下,梯形墩-悬栅联合消能工断面水深分布均匀,消力池底板沿程压力分布梯度和时均压力分布系数波动幅度较小,整体稳定性较优;动能修正系数基本保持在1<α<2的范围内,可有效改善入池断面流速分布;消能率由传统消力池的52.25%、70.37%、75.89%分别提升至56.74%、75.95%、79.22%;梯形墩-悬栅消力池内悬栅单排等间距、高度与尾坎同高布置时,梯形墩呈双排交错形式布置在距池首0.35L左右处对于整体流态改善明显,消力池出口流速可降至0.4 m/s,消能率提高至59.63%、76.12%、79.37%,研究结果可为同类工程的底流消能问题提供一种新思路。     

底流钢膜消力池底板上表面脉动压力试验

为确保消力池防护结构在水流冲击下的安全,探索一种新的钢膜消力池防护结构,即在消力池传统的不透水混凝土底板上部铺设一层均匀开孔的薄钢板。基于某底流消力池模型试验,研究了铺设均匀开孔钢膜对不透水底板上表面脉动压力分布规律的影响。试验结果表明:铺设均匀开孔的钢膜后,对于消力池前端旋滚区,脉动压力强度系数减小、概率密度函数基本满足正态分布,但幅值范围更加集中;纵向各点的相关性降低、空间积分尺度下降,涡旋保持性降低;脉动压力主频基本不变,但脉动能量集中的频带变窄。与透水底板比较,钢膜消力池防护结构可以有效减小作用在消力池前端底板上表面的脉动荷载,初步表明这种结构具有一定的可行性。     

跌坎消力池体型优化数值模拟

以某高水头大单宽流量的水电站为例,对不同体型参数的跌坎型消力池进行了一系列的数值模拟计算。在原体型设计的基础上,顺次改变出口反坡坡度、池长、进口跌坎坡度及高度,通过数值计算得出了各影响因素的变化对消力池内水力特性的影响,以此来确定最优消力池体型。由数值计算结果可得:消力池出口反坡不宜垂直;缩短消力池池长,冲击区时均压强略微减小,临底流速开始变化不大,当消力池池长缩短到一定程度时,临底流速明显增大;减小跌坎坡度,冲击区正向临底流速减小,但反向临底流速增大;降低消力池前半段高程,可使进口临底流速降低,但反坡段临底流速会有明显增大,建议不进行挖深工作;提高底板高程,时均压强减小,临底流速变化不大,考虑到挖方量,建议不降低底板高程。此研究成果可为类似工程设计提供参考和依据。