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提出了奥氏体不锈钢热成形封头需固溶处理的原因及固溶处理工艺过程和防变形措施,抓住冷水淬的种种环节,使经固溶处理的封头达到预期的技术要求。 相似文献
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12Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢属于较难加工材料。材料的切削加工性主要取决于材料的硬度、延展性、加工硬化、磨蚀性及导热性等5个物理机械性能撸际,通过实施固溶处理,降低了12Cr18Ni9Ti热轧态板材组织中的碳化物颗粒数量,减弱了材料的加工硬化程度和磨蚀性。实施980℃×1h固溶处理后,在密封板零件的加工中,刀具寿命提高2倍,切削变形量降低91.25%。 相似文献
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1Cr17Ni2不锈耐酸钢脆性分析与对策 总被引:1,自引:0,他引:1
王荣滨 《机械工人(热加工)》1999,(7):35-36
1Cr17Ni2是M-F型不锈耐酸钢,广泛应用于石油、化工、造船、家电、机械及宇航工业。但该钢经固溶淬火和在550℃附近回火加热时易发生高温回火脆性,导致冲击韧度(α_k值)急剧降低,使用过程中易发生沿晶界疲劳断裂事故。 1.脆性产生原因分析 1Cr17Ni2钢产生回火脆性的原因有两大因素,一是固溶淬火加热温度,二是淬火冷却速度。Cr17Ni2钢共析转变的特点是在1030~800℃较宽温 相似文献
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不锈钢放入真空炉中,在1050—1150℃的固溶处理温度下通入纯氮(压力为PN2)进行渗氮处理,可以获得2.5mm深的渗氮层,同时保持优良的抗蚀性能。这是一种新的化学热处理工艺方法,称为固溶渗氮处理,标注为SOLNIT。此种方法首先是于1993年在Weisbaden召开的AWT的热处理学术讨论会上由德国学者H.Berns提出,论文发表于HTM1994年的杂志上。一般说来, 相似文献
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奥氏体不锈钢管固溶处理试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
1前言螺纹锁紧式换热器是重油加氢脱硫装置和加氢裂化装置中使用的关键设备之一,在高温高压条件下,要求其具有密封可靠、抗氢或抗硫化氢腐蚀以及维修方便等性能,其中U形管制造是关键技术之一,80年代,我厂对煨弯后的奥氏体不锈钢管消除冷作硬化应力,采用相同曲率... 相似文献
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李建华 《机械工人(热加工)》2009,(23):41-41,44
我厂用材料为1Cr18Ni9Ti板料冲压完成的锁片零件,需进行最终固溶热处理。其主要目的是软化材料,降低强度,提高材料塑性,以满足零件使用时可弯曲的要求。但在进行零件固溶处理中,我们发现零件表面出现“花脸”。而所谓“花脸”是指零件在热处理完成后,表面出现氧化皮或金属表面发红等现象,严重时出现表面氧化皮脱落,严重影响零件的使用性能。为此,我们对该问题进行了大量试验分析,以期找到解决此问题的方法。 相似文献
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研究了2Al6铝合金的固溶热处理工艺,分析了不同固溶热处理工艺对2A16铝合金显微组织和硬度的影响;结果表明,在经过525℃×10min固溶后,2A16铝合金能获得较好的固溶处理效果,为2A16铝合金后续热处理工艺参数的确定及优化提供了参考依据。 相似文献
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采用具有保持时间的高温蠕变疲劳试验,研究了304H不锈钢焊接接头在相同条件下焊态和固溶态焊接接头蠕变疲劳寿命,使用断口扫描电镜、透射电镜、金相显微镜分析了断裂失效机理及裂纹扩展走向。结果表明,固溶处理可以显著提高焊接接头蠕变疲劳寿命,固溶态焊接接头蠕变疲劳寿命约为焊态的1. 6倍;焊态下断口主要呈穿晶韧窝断裂特征,固溶处理试样断口呈现穿晶与沿晶混合断裂特征,裂纹从纤维区向结晶区扩展断裂。两种状态均有脆性相碳化铬析出,但固溶处理后Cr的析出率降低,延迟了脆性相的生成;同时,固溶处理后晶粒变大,提高了蠕变强度,这些因素导致固溶态304H焊接接头蠕变疲劳寿命的增加。 相似文献
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固溶处理对2A16铝合金显微组织和性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了2A16铝合金的固溶热处理工艺,分析了不同固溶热处理工艺对2A16铝合金显微组织和硬度的影响;结果表明,在经过525℃×10 min固溶后,2A16铝合金能获得较好的固溶处理效果,为2A16铝舍金后续热处理工艺参数的确定及优化提供了参考依据. 相似文献
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本文介绍了所研制的不锈钢U型管固溶处理装置的工作原理和应用情况。并通过金相观察和残余应力测定的方法,对不同热处理状态的U型管进行了分析比较。 相似文献
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