计算机整量化的连轧机调速曲线及偏差补偿

在五机架冷连轧机的同步调速系统中采用下列公式来实现连轧机同步平滑的调速过程: Vi(m/min)=LS(‰)×ESi(‰)×Vnenni(m/min) (1)式中:LS(‰)—按S型曲线形状引导轧机的升降速,其值表示为最高轧制速度的千分比值,称为引导给定值LS。 ES_i(‰)—按秒流量相等原则分配给各机架的最高轧制速度设定值,其值表示占额定轧制速度的千分比值,称为单给定值ES_i     

700kN冷拔机直流调速扩容改造

介绍了广州广钢控股公司无缝钢管厂对其700kN冷拔机的直流调速系统进行改造的实践。该改造使用国产可控硅,并科学选择其各种参数,同时对检测单元进行匹配改造,实现了扩容目标。     

高速液压冷拔机

美国Abbey Etna机械公司生产的高速液压冷拔机结构简单,操作平稳,生产效率较高。它与链式冷拔机相比有以下优点: (1)拉拔力对准拔制中心。单链冷拔机的拔制小车与拔制拉力之间产生一个力矩,使小车增加对导轨的压力,多消耗摩擦功。     

C25-3.04/0.981型机组调速系统波动问题的分析及处理

1前言本钢发电厂C25-3.04/0.981型汽轮机控制系统采用DCS系统,从2005年5月份开始安装至8月份结束,经调试后于当年10月底正式投产运行。2存在的问题在安装结束的静态调试时发现机组调速汽门在开关时波动较大,DCS上显示的高压伺服机的反馈值(实际的开度)波动在5%～8%。经自动化公司的技术人员反复调整驱动电液转换器的伺服卡的设定值后,高压伺服机的反馈值波动稍有减小,但仍然在2%～5%之间波动。启动机组做动态试验时机组转数无法维持在要求的3 000 r/min,不能并网发电。后又经净化油质、调整设定参数等措施,机组转数勉强能维持在要求的3 0…     

不锈钢扭绞方钢的连续生产技术

用不锈钢盘圆制造定尺不锈钢扭绞方钢的连续生产技术,使用冷拔扭转复合模具,使冷拔扭转过程在1道变形中完成;采用交流变频调速技术同步拉拔冷扭和矫直切断的速度,达到了速度的准确统一;采用跟踪飞剪定尺切断,实现了连续生产,减少了1道收卷、1道开卷工序,提高了生产效率。     

可控硅拖动系统中加速电流的求取

在电力拖动设计中,往往会遇到如图1所示的周期性带载升速负载,如能自动调速的冷拔机、龙门刨等。为了满足t_2-t_1较小,就需要较大的加速电流。电机中流过的动态电流越大、越频繁,对静态选定的电机和拖动设备,就要作适当的增容,因此,在设计时就必须对动态加速电流进行计算。本文介绍一种可控硅系统中电机加速跨越恒转矩和恒     

一炼钢二次除尘风机液力耦合器事故原因分析及处理

宝钢研制的国产化大型液力耦合器中有多台发生事故(或报废),文章通过对一台3 700 kW×1 485 r/min可调速型液力耦合器的修复,分析了液力耦合器发生故障的真正原因.,主要是滑动轴承的装配精度问题;相应作出了有效的处理方法.对同类型液力耦合器的检修有参考作用.     

GCr15轴承钢线材冷拔工艺优化的实践

分析了GCr15轴承钢(1.01%C,1.58%Cr)Φ11 mm线材的减面率、拉拔模角度和定径带长度,拉拔速率对拉拔应力和拉拔表面精度的影响。得出Φ11 mm盘条冷拉至Φ10.2 mm线材的优化工艺,即Φ11 mm线材(HB193)-等温球化退火(785℃4.5 h→750℃3 h)-冷拔至中10.4 mm盘条-740℃4.5 h去应力退火-冷拔至Φ10.2 mm棒材成品(HB205);冷拔速度35 m/min,油性润滑等工艺措施可获良好的表面质量。     

82B高强度钢盘条冷拔断裂的分析和工艺控制

82B高强度钢(/%:0.79~0.83C,0.15~0.25Si,0.72~0.80Mn,≤0.020P,≤0.015S,≤0.15Cu,0.18~0.30Cr)的工艺流程为BOF-LF-165 mm×165 mm坯连铸-热轧至中12.5 mm盘条-冷拔Φ5.05 mm材。线材冷拔断口的分析得出,因偏析产生明显的中心马氏体和网状渗碳体,大颗粒MgO-CaO-Al_2O_3-SiO_2复合夹杂,表面缺陷等因素导致冷拔断裂。通过钢水过热度由原25~35℃降至15~25℃,铸坯拉速由1.80 m/min降至1.65m/min,二次冷却水量由0.80 L/kg降至0.65 L/kg,软吹时间由10 min增至12 min,保证轧后250℃3 h时效等工艺措施,使铸坯中心疏松、中心偏析和缩孔级别分析从1.5,1.0和0.5~2.5降至0.5,0.5和0~0.5,夹杂物总量由0.003 5%~0.004 3%降至0.001 7%~0.002 1%,基本杜绝线材冷拔脆断出现。     

用“滚拉法”生产异型钢材

一、设备简介“滚拉法”也可以认为是冷拉和冷轧的综合方法。用一台冷拔机和一组滚动模配套而成。滚动模装在冷拔机的固定架上,两个辊子可以上、下调整,钢材通过两个辊子组成的孔型由冷拔机牵引,钢材的运动带着辊子转动,在适当的变形量下通过几次滚拉,产生出所需要的异型钢材。滚动模尺寸的大小和冷拔机的拉力是由异型材的尺寸决定的。异型材尺寸愈大或变形量和变形抗力愈大,所需要的滚动模尺寸和冷拔机的拉力也就愈大。现用冷拔机公称拉力为五吨,所配套的滚动模架外形尺寸为高×宽=450毫米×280毫米。     

匀胶法制备改性石墨烯光催化薄膜的工艺及光催化性能

采用改进的Hummers法制备改性石墨烯分散液,然后用匀胶法在玻璃基底上制备改性石墨烯薄膜,研究低速(600~800 r/min)、中速(1 000~2 000 r/min)、高速(3 000~5 000 r/min)、滴胶时间(10~30 s)、加速度(100~700r/(min·s))和pH值(4~11)等匀胶工艺参数对改性石墨烯薄膜附着力的影响,优化匀胶工艺参数。通过扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、能谱仪、拉曼光谱以及激光共聚焦光谱,对最佳工艺下制备的改性石墨烯及其薄膜进行表征,重点研究可见光下改性石墨烯薄膜对亚甲基蓝的光催化降解性能,分析其可见光光催化原理。结果表明:在低速800 r/min旋转60 s,然后中速1 500 r/min旋转30 s,高转速4 000 r/min下旋转60 s,滴胶时间为20 s,加速度为100 r/(min·s),分散液pH=7条件下制备的改性石墨烯薄膜附着力最好。薄膜在可见光波段波长为421 nm处有最大吸收峰,对亚甲基蓝溶液进行光催化降解,4 h时降解率达到34.4%。其催化原理为改性石墨烯薄膜在可见光的作用下,产生强氧化剂·OH,把亚甲基蓝等污染物逐步氧化成二氧化碳和水,达到降解的目的。     

洪都钢厂技术改造剖析

1984年洪都钢厂制定了无缝管生产总体技术改造方案,方案分三期实现:第一期是无缝钢管车间就地改造配套提高,形成3万t/a好的冷拔无缝钢管综合生产能力;第二期是引进新型轧管机、提高装备水平,为冷拔提供合理的半成品管,为今后热轧生产小口径成品管创造条件;第三期是在新型轧管机后配置定(减)径机,生产小口径热轧成品管。1984年以来,已进行了二期工程,第一期改造工程决策正确,设计合理,工期短,经济效果好,是全公司“六五”期间技术改造成功的一个典型,第二期引进三辊轧管机,自1988年投产试生产以来一直未能正常生产。本文对这二期技改工作进行初步分析。     

具有可变输入率和不耐烦顾客M/M/n的排队模型

陆传赉在文献[1]中研究了当系统中的队长为r时,新来的顾客以概率αr=1/(r+1)或αr=1/(r+1)-1/(r+2)加入系统,即输入率为λr=λαr,服务率为μ的可变输入率的M/M/1排队模型;以及当排队等待的队长为r时,不耐烦顾客离开队伍的强度为△r=rδ(δ≥0)的具有不耐烦顾客的M/M/n排队模型;并得到了这两个系统的平稳分布以及主要指标.本文推广了文献[1]的上述两个模型;把具有不耐烦顾客的M/M/n排队模型和可变输入率的M/M/n的排队模型进行了结合研究,即讨论了输入率可变同时具有不耐烦顾客的情况;考虑了输入率λr和服务率μr都随队长r变化的情况,即{λr=λαr=λ/1+r,r=0,1,2,….μr=rμ,0≤r≤ nμr=nμ+△r-n,r＞n,建立了输入率可变且具有不耐烦顾客的M/M/n排队模型,得到了模型的平稳分布以及各种指标,并举例说明了该模型在实际问题中的应用.     

交流电机变频调速系统

交流电机变频调速系统具有起动转矩大、调速范围宽、抗电压冲击等优点,这是交流电机其他调速方式(如串级调速、滑差离合器调速等)比不上的。因此,变频调速在冶金厂矿、机械工业中均得到广泛应用。 本文介绍的交流机变频调速系统是我们为某制片厂摄影棚照明自动化试制的。该系统通过中间逻辑线路可以分组切换、控制电     

MM-440通用工程型变频器的应用

兰铝炭素厂煅烧车间胶带输送机系统电动机 (容量 4kW)引进德国SiemensMM -4 40变频器驱动。采用VVVF调速 ,MM -4 40变频器为工程通用型变频器 ,使用效果较好 ,控制方式为局部 /远控。远控由上位机控制 ;局部控制由变频器控制 ,满足现场工艺的要求     

德国萨尔茨吉特公司热带轧机的现代化改造

现代化改造包括一台板坯定宽压力机、一机架带有立式轧边机粗轧机,以及采用弯辊技术和CVC PL US工作辊轴向移动的4机架精轧机( F2至F5 )。新安装的定宽压力机使板坯宽度减少量达35 0 m m,技术数据示于附表。轧机的改造包括安装新的4辊粗轧机、立式轧边机、F2至F5精轧机架和CVC PL U S轴向移动轧辊和弯辊系统。板坯的最大厚度/mm 2 46板坯宽度/m m 680～2 15 0减宽量/mm 3 5 0 (最大)板坯平均移动速度/mm·s- 1 3 0 0压力机行程/min 42 (最大)压力/k N 2 2 0 0 0主要驱动力/k N 1×44 0 0德国萨尔茨吉特公司热带轧机的现代化改造@陆…     

宽厚板坯结晶器凝固坯壳变化规律标定

采用FeS示踪剂标定的方法系统研究了宽厚板坯不同冷却强度结晶器内坯壳变化规律。从研究结果来看,弱冷工艺比强冷工艺更能确保结晶器坯壳生长均匀,同时出结晶器坯壳厚度相当;西昌钢钒1 930mm铸机凝固传热系数平均为22.9mm/min~23.3mm/min1/2,1 650mm铸机凝固传热系数平均为21.9mm/min1/2。     

机械合金化3Y_2O_3-5Al_2O_3粉末的研究

研究了转速,球磨时间等球磨工艺对3Y2O3-5Al2O3机械合金化过程的影响。结果表明:在较低的转速下(250r/min),提供的球磨能量很低,只会细化粉体颗粒;提高转速(400r/min),会促使Y2O3发生晶型转变,由稳定的立方晶转变成非稳态的单斜晶;继续提高转速(500r/min),还会使混合粉体发生合成反应,生成YAlO3(YAP)。在转速为500r/min,球料比为20∶1的球磨条件下,3Y2O3-5Al2O3粉体发生固相反应的过程可分为两个阶段:第一阶段,Al2O3颗粒晶格畸变,快速细化;同时,高能球磨促使Y2O3发生了晶型转变。第二阶段,Y2O3晶型转变基本完成,并呈无定形化,Y2O3和Al2O3发生合成反应,生成YAlO3(YAP)。但在球磨条件下,难以合成Y3Al5O12(YAG)、Y4Al2O9(YAM)。     

30吨冷拔管机测定总结

对30吨冷拔机所拔20个钢种400根钢管的实测数据进行了全面的研究与分析,並以此为基础,建立了新的k值表。由于低碳钢20号、中碳铜45号的试验较全面,数据较充分,所测的k值(20号钢有顶头为80～90、无顶头为70～80;45号钢有顶头为120～130无顶头为90～100)有代表意义。对拔制力系数做了专门探讨,对冷拔机械设备和电力拖动设备的运转情况和产生故障的原因做了认真分析,对力、电参数关系做了定量研究,其结果[P=(Ⅰ-70)×0.0624吨]为安全生产提供了数据。通过测定,对冷拔机的进一步革新、挖潜、改造、配套,提高产品数量与质量都有十分重要意义。介绍了冷拔机力、电参数测定方法,着重论述了首次在冷拔机上直接标定的方法。介绍了近年来国内外关于拔制力的各种计算公式,並与实测结果做了比较。     

V-Ti-Ni-Al电池负极用钒基储氢合金的制备及性能研究

以V_3TiNi_(0.56)Al_(0.3)电池负极用钒基储氢合金为试验对象,进行了不同球磨转速和烧结温度下吸放氢性能和电化学稳定性的测试、对比和分析。结果表明,随球磨转速的加快和烧结温度的升高,试样的最大吸氢量先增大后减小,放电容量衰减率先减小后增大,吸放氢性能和电化学稳定性能先提高后下降。与300 r/min球磨转速相比,600 r/min球磨转速时的最大吸氢量增大了26.53%,放电容量衰减率减小了50%;与1 000℃烧结温度相比,1 300℃烧结温度时的最大吸氢量增大了21.17%,放电容量衰减率减小了46.6%。V_3TiNi_(0.56)Al_(0.3)电池负极用钒基储氢合金的工艺参数优选为:球磨转速600 r/min、烧结温度1 300℃。