HK4M与25Cr—35Ni—Nb异种钢的焊接

通过理论分析和焊接性能试验研究，总结出了高合金钢ＨＫ４Ｍ与２５Ｃｒ－３５Ｎｉ－Ｎｂ异种钢选用镍铬铁基焊材（Ｉｎｃｏｎａｌ６１７）进行焊接的焊接工艺措施及工艺规范参数，成功地解决了毫秒炉辐射管与Ｙ件焊接中的难题，节省了大量外汇。     

HK4M与25Cr－35Ni－Nb异种钢的焊接

通过理论分析和焊接性能试验研究，总结出了高合金钢ＨＫ_４Ｍ与２５Ｃｒ－３５Ｎｉ－Ｎｂ异种钢选用镍铬铁基焊材（Ｉｎｃｏｎａｌ６１７）进行焊接的焊接工艺措施及工艺规范参数，成功地解决了毫秒炉辐射管与Ｙ件焊接中的难题，节省了大量外汇。     

Ni—Cr—Co—B高温镍基钎料的研究

本文提出一种不含Ｓｉ的镍基Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ高温钎料，对一系列Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ钎料的熔化特性，钎焊工艺性能，钎料组织以及钎焊接头的室温和高温强度，接头韧性进行了研究，并与标准镍基钎料ＢＮｉ－ｌａ和ＢＮｉ－５进行了比较。     

Ni－Cr－Co－B高温镍基钎料的研究

本文提出一种不含Ｓｉ的镍基Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ高温钎料．对一系列Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ钎料的熔化特性、钎焊工艺性能、钎料组织以及钎焊接头的室温和高温强度、接头韧性进行了研究，并与标准镍基钎料ＢＮｉ－１ａ和ＢＮｉ－５进行了比较研究结果表明，Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｂ钎料钎焊的高温合金接头的高温性能和韧性均超过标准镍基钎料．     

20g与12Cr1MoV钢的焊接

针对２０ｇ与１２Ｃｒ１ＭｏＶ蒸汽管道大直径、厚壁异种钢焊接的特点，采用氩弧焊打底，手工电弧焊盖面的焊接工艺，在施工现场成功地进行了焊接，使用情况表明，焊接工艺可行，焊接质量可靠。     

ZGMn13与ZG45异种金属焊接材料选择

分析了ＺＧＭｎ１３和ＺＧ４５的金属焊接性，选择了焊接材料为Ｈ１Ｃｒ＃１Ｎｉ１０Ｍｎ６焊丝的ＭＡＧ气保焊工艺方法对异种金属进行了焊接工艺试验，通过分析接头组织及性能，得出了该焊接材料焊接异种金属是可行的结论。     

离心铸造HP—Nb高温合金炉管与1Cr5Mo法兰的焊接

用Ｎｉ基Ｒ－Ｎ１焊丝作为填充材料,采用小线能量的手工氩弧焊方法可实现离心铸造ＨＰ－Ｎｂ高温合金炉管与１Ｃｒ５Ｍｏ钢法兰异质钢的焊接。焊缝组织良好,过渡区狭窄,焊接接头力学性能满足质量要求。     

1Cr18Ni9Ti与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

针对热电厂50MW机组中主蒸汽管道管座（12Cr1MoV)与热电偶保护套管（1Cr18Ni9Ti)异种钢接头焊接问题，提出了以钨极氩弧焊H1Cr25Ni13焊丝封底，焊条电弧焊A307焊条填充盖面并适当控制焊缝熔合化的焊接工艺。实践证明，采用这种焊接工艺进行焊接，可以获得优良的焊缝，保证主蒸汽管道的安全运行。     

T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的小径管异种钢焊接工艺

叙速了T91钢 1Cr18Ni9Ti钢异种钢焊接的工艺试验和工程实际应用。从理论和实际上对T91钢 1Cr18Ni9Ti钢的焊接性、工艺性能进行了探讨，证明对于电站锅炉受热面用该类材质小径管时，采用镍基焊丝打底，镍基焊条盖面，焊前经100℃预热、小热输入焊接，焊后不进行热处理的焊接工艺是可行的。     

9Cr1MoV钢焊接性试验及其应用

为研究９Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接性，进行了斜Ｙ形超口焊接裂纹试验和插销及可调拘束裂纹试验。指出，９Ｃｒ１ＭｏＶ钢存在一定的冷裂和热裂倾向。采有相应的工艺措施和合适的焊接材料，避免了焊接接头冷热裂纹。还介绍了３００ＭＷ锅炉９Ｃｒ１ＭｏＶ钢管Ｍ１Ｇ焊及手工Ｔ１Ｇ焊的焊接工艺评定结果和焊接工艺规程。     

Cr／Ni比对A302,A402焊条抗热裂性能的影响

采用连续可变拘束热裂纹他在Ａ３０２、Ａ４０２焊条配方中改变Ｃｒ／Ｎｉ比对焊缝抗裂纹性能的影响，并探讨了该比值的变化对焊缝形成双相组织的作用。使所研制的焊条在异种钢焊接中得到了成功的应用。     

1Cr18Ni9Ti与15CrMo钢的焊接试验

在１５ＣｒＭｏ与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接中，当焊接材料选择恰当时，既可控制焊缝的组织，又可防止在焊缝与母材的交合面产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全一样，焊后不能进行热处理，焊接接头的力学性能基本上能达到１５ＣｒＭｏ钢接头的性能，并满足１５ＣｒＭｏ钢本身性能的要求。     

00Cr14Ni14Si4钢的焊接试验与应用

介绍了００Ｃｒ１４Ｎｉ１４Ｓｉ４钢的焊接工艺试验，并提出了保证焊接质量的工艺措施，成功地应用于Ｎ２Ｏ４冷凝器的焊接。     

水冷法焊接1Cr18Ni9Ti钢硫酸槽

我厂一直延用１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢焊制硫酸槽。１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢在非氧化性酸中耐蚀性不太好，由于焊接工艺措施不当，使用寿命只有一年半左右。通过对报废硫酸槽的观察和分析，发现破坏部位都在焊缝的两侧，而钢板面的总腐蚀并不严重。其寿命低的主要原因是焊接时晶间炭化物析出，在硫酸介质中产生了晶间腐蚀。通过采取水冷等合理的工艺措施，可有效地控制晶间炭化物析出，从而提高１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢硫酸槽的使用寿命。１晶间炭化物析出的原因及焊接难点 １Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ虽然属于稳定化不锈钢，但在焊接时热影响区被快…     

研E308T—1及研E309T—1不锈钢CO2气体保护药芯焊丝的研制

采用国产不锈钢钢带做外皮，研制出适用于焊接０Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢的全位置ＣＯ２气保护药芯焊丝和适用于碳钢或低合金钢与不锈钢的异种钢焊接用的ＣＯ２气保护药芯焊丝。焊丝的化学成分、力学性能、抗腐蚀性能均达到了美国标准ＡＷＳＡ５．２２－１９８０《铬及铬镍耐腐蚀钢药芯焊丝规程》和日本标准ＪＩＳＺ３３２３－１９８９中所规定的同类焊丝的性能指标。     

芳烃BA—302重整加热炉管的焊接

针对ＢＡ－３０２炉的技术改造要求，就炉管更换材料进行发焊接工艺性评定试验，通过试验数据的分析，选择了钨极氩弧焊封底，手弧焊盖面的焊接工艺，焊接材料分别采且ＴＧＳ－ＴＣＭ焊丝与Ｒ５０７焊条。还介绍了焊后热处理的工艺及缺陷返修工艺。     

高锰钢与U71Mn钢电弧焊对接过渡层合金

高锰钢与Ｕ７１Ｍｎ钢思钢的焊接性能差别较大，将其对接焊时除采用特殊工艺外，必须使用合适的焊接材料。文中介绍了二种事金系焊条作为过渡层和对接材料，并进行了试验，结果表明：高锰钢过渡实用Ｎｍ－Ｃｒ－Ｎｉ系合金，延伸率大于４０％，夏比冲击功大于１００，钢轨过渡要用Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｏ系合金，ＣａＯ－ＣａＦ２－ＳｉＯ２型渣系，抗拉强度为８５５ＭＰａ，延伸率、专心性均高于钢轨，分别为２０％和９０Ｊ以上。     

钢恒温超塑焊接后的热处理及其冲击性能

进行了４０Ｃｒ与４０Ｃｒ，４０Ｃｒ与Ｔ１０钢的同种材料及异种材料恒温超塑焊接后的热处理及冲击试验，分析了热处理对焊接接头性能的影响，试验表明，恒温超塑焊接接头有相当好的抗冲击性能，钢在恒温超塑焊接后根据不同要求可采取整体或局部热处理。     

00Cr17Ni4压缩机叶轮焊条的研制

研制出符合１７－４压缩机叶轮焊接的００Ｃｒ１７Ｎｉ４铁素体基不锈钢焊条。该焊条综合性能良好,强度高,耐腐蚀性良好,并达到批量生产,用于产品焊接生产。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢厚壁管全位置焊

1　焊接性分析(1) 1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ不锈钢133ｍｍ× 11ｍｍ大管水平固定全位置对接接头主要用于核电设备及某些化工设备中需要耐热耐酸的管道中 ,焊接难度较高 ,对焊接接头质量要求很高 ,内表面要求成形良好 ,凸起适中 ,不内凹 ,焊后要求ＰＴ、ＲＴ检验。以往均采用ＴＩＧ焊或手工电弧焊 ,前者效率低、成本高 ,后者质量难以保证且效率低。为既保证质量又提高效率 ,采用ＴＩＧ内、外填丝法焊底层 ,ＭＡＧ焊填充及盖面层 ,使质量、效率都得到保证。(2 ) 1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ不锈钢热膨胀率、导电率均与碳钢及低合金钢差别较大 ,且熔池流动性差…