新型CrNiMoV钢无塑性转变温度研究

采用系列冲击试验和落锤试验方法分别测定了新型CrNiMoV钢的无塑性转变温度.结果表明,新型CrNiMoV钢无塑性转变温度较低,具有良好的抗低温脆性破坏性能,满足使用环境对气瓶用钢性能的要求.     

无塑性转变温度（NDTT）实质的探讨

通过１６Ｍｎ钢落锤试样在系列温度下的静载弯曲试验，发现其断裂行为与脆性堆焊焊道及热影响区的存在无关，用于做静态三点弯曲试验的落锤试样表面出与母材相同的冷脆转变特性。落锤试样的堆焊焊道相当于对试样引入一个动态缝。文中提出，ＮＤＴＴ实质是在支载条件下材料冷脆特征温度的反映，若对ＮＤＴＴ做为设计指标，则偏于安全。     

落锤试验试样厚度尺寸效应对T_(NDT)的影响

以3种供应状态、5种钢材、6型试样的落锤试验数据说明钢材的无塑性转变温度TNDT不仅与材料有关,而且与试样厚度有关,二者的关系可用函数式TNDT=At-m+B表示,式中的A、B、m是与材料有关的参数。为准确客观地反映实际工程材料的断裂特性,保证断裂设计的安全可靠,推荐采用厚度为12～50mm的6型落锤试样(P1～P6)和相应的试验条件。     

核电用钢铁材料落锤试验过程的控制要点分析

针对核电材料入厂复验无塑性转变温度T NDT与原材料制造厂试验结果不一致的问题,从落锤试验的基本要求出发,结合具体试验操作,对核电用钢铁材料落锤试验的过程控制要点进行了分析,以期提高落锤试验的准确性及试验结果的一致性.     

管道的断裂与落锤撕裂试验

介绍了避免油、气集输管道低应力断裂扩展的上裂原理与速度判据。管道裂纹的扩展速度主要取决于管道钢的转变温度ＦＡＴＴ。ＦＡＴＴ可由落锤撕裂试验测定。论述了落锤撕裂试验的特点、方法和标准，以及该试验在管道钢材、压力容器钢和船体结构钢薄板上的应用情况。     

对轮箍落锤试验的分析

分析了轮箍落锤试验并结合实际检测结果,论述了轮箍落锤试验的目的和意义,在此基础上,提出对目前轮箍落锤试验的意见。     

高延性混凝土面层加固受弯无筋砌体墙抗震性能试验研究

为研究高延性混凝土（HDC）加固无筋受弯砌体墙的抗震性能,设计了1片未加固砖墙、1片钢筋网水泥砂浆面层加固砖墙和3片HDC面层加固砖墙进行拟静力试验,研究其破坏机理、滞回特性和耗能能力。结果表明：1）HDC面层和砖墙具有良好的粘结性能,可有效抑制墙体的开裂和破坏,能改善墙体的脆性破坏特征;2）HDC面层对砖墙形成良好的约束作用,提高了墙体的抗震承载力;3）HDC面层可显著提高砖墙的变形和耐损伤能力,减小或免去震后修复费用,其加固效果优于传统的钢筋网水泥砂浆面层。根据统计分析,该文给出了HDC面层加固墙体基于位移角的易损性曲线。     

增塑剂对聚乳酸玻璃化转变温度影响的研究

采用熔融共混法将2种增塑剂柠檬酸三丁酯(TBC)、环己烷1,2-二甲酸二异壬酯(DINCH)和助剂蒙脱土(DK-2)按不同配合比与聚乳酸(PLA)混合,制备了一种既有较高断裂伸长率又有较高玻璃化转变温度(T_g)的改性PLA材料。研究结果表明,选用2种增塑剂(TBC、DINCH)共混使用,它们能相互促进,在DINCH用量为10%(wt,质量分数)、TBC用量为6%(wt,质量分数),DK-2用量为2%(wt,质量分数)条件下,改性PLA材料的断裂伸长率达到150%,T_g达到48.7℃,拓宽了PLA的应用领域。     

船体钢止裂温度与无塑性转变温度相关性分析

基于AH36、EH36和FH500三种船体钢的梯度温度场型双重拉伸试验和落锤试验结果,对止裂温度和无塑性转变温度的相关性进行了分析。结果表明,三种船体钢止裂温度与无塑性转变温度之间存在一定的对应关系,反映了两种试验方法之间存在一定的相关性。     

浅谈落锤撕裂试验的方法与设备

介绍了落锤撕裂试验的标准API RP 5L3,并与GB/T8363-1987标准进行了比较。对所需的试验设备谈了一看法。     

浅谈韧脆转变温度试验

采用FATT50方法可测定材料的韧脆转变温度。在用该方法对材料进行韧脆转变温度试验时,就如何掌握操作过程及断口的正确处理和曲线的绘制进行了叙述,同时对操作过程中可能出现的误差作了分析。这些因素都将是准确测出材料韧脆转变温度的关键。     

玻璃化转变温度及其对干燥食品加工贮藏稳定性的影响

在玻璃化转变的相关基础理论上 ,综述了影响玻璃化转变温度的主要因素 ,指出了玻璃化转变温度作为建立在动力控制过程的非平衡态基础上的物理化学参数 ,与水分含量和水分活度两重要指标相结合 ,可以用来解释干燥食品加工贮藏中引起食品腐败变质的各种动力学过程     

离聚体的微观链运动与玻璃化转变温度

本文用动态力学谱和~(13)C NMR方法分别测定了丙烯酸-1,1,5-三氢全氟戊酯与丙烯酸共聚物为基础的离聚体的玻璃化转变温度T_s和~(13)C自旋-自旋驰豫时间t_2,用描述高分子主链链段运动的VJGM模型计算了所测样品的链段运动活性。结果表明,离聚体样品的玻璃化转变温度与离聚体大分子链运动活性密切相关,大分子的微观链段运动越困难,玻璃化转变温度越高。     

St-AN-PMI乳液共聚物的玻璃化温度与流变性

用 DSC和 TBA两种方法测定了苯乙烯 -丙烯腈 - N-苯基马来酰亚胺乳液共聚物的玻璃化温度 Tg,研究了共聚物的流变性能 ,测定了共聚物的熔体流动指数 n,发现共聚物的熔体流动指数越大 ,两种方法测定的共聚物的 Tg 的差值越大     

不同保护剂浓度和不同降温速率对脂质体玻璃化转变温度的影响

玻璃化转变是动力学的非平衡过程,玻璃化转变量温度是和过程有关的参数。测量了在降温速率分别为５℃/min和１０℃/miｎ,升温速率为１０℃／ｍｉｎ条件下,葡萄糖、蔗糖、甘露醇、海藻糖浓度为５％（Ｗ／Ｖ）的脂质体悬浮的玻璃化转变温度Ｔ‘g,在降温速率为５℃ｍｉｎ、升温为１０℃/min条件下,测量了葡萄糖、蔗糖、甘露醇、海藻糖浓度为１５％（Ｗ／Ｖ）的脂质体的Ｔ’ｇ;并分析了不同降温速率和不同保护剂浓度对脂质体玻璃化转变温度Ｔ’g的影响因素。     

NIPA/DMAA共聚物及其水溶液相转变温度的研究EI

合成了不同配比的Ｎ－异丙基丙烯酰胺（ＮＩＰＡ）／Ｎ，Ｎ－二甲基丙烯酰胺（ＤＭＡＡ）共聚物并用红外光谱对它们进行了验证。ＤＳＣ分析表明，共聚物的Ｔｇ随ＮＩＰＡ含量逐渐增大先是显著升高，当ＮＩＰＡ含量为４６．５ｍｏｌ％时，Ｔｇ达１３２℃，随后共聚物的Ｔｇ仅有微小的升高。共聚物水溶液的相转变温度比ＰＮＩＰＡ均聚物高，当ＮＩＰＡ的含量为４６．５ｍｏｌ％时，共聚物的雾点温度高达５１．６℃，我们认为这是因为共聚物分子链的疏水性较ＰＮＩＰＡ均聚物分子链的低所致。     

结晶高聚物的玻璃化转变温度与结晶参数的关系

根据等体积模型的经典的结晶理论,导出了玻璃化转变温度与结晶参数的关系。结果表明,不论采用那种结晶模型,T_s/T_m只与成核参数与结晶扩散活化能之比(ψR/E_d)有关。当高聚物的结晶过程用二次成核模型近似时,T_s/T_m可表示为T_s/T_m=1+2[a-(a+a)~(1/2)]和T_s/T_m=(1/3)[1+4(1+9a)~(1/2)cos((1/3)arccos((-1)/(1+9a)~(3/2)+240)]由高聚物的α(ψR/E_d)值用上式估算其T_g/T_m,发现与实验值有较好的近似性。     

调质大锻件弹性化温度的研究

应用X射线应力分析的方法研究了40Cr钢φ50mm及φ170mm试样高温回火后的表面残余应力与出炉冷却温度的关系。从而确定了40Cr钢的弹性能变化规律,为制定调制大锻件合理回火冷却制度提供了重要依据。     

小角X射线散射法测定PET和PBT的玻璃化温度EI

根据Fischer和Kloos提出的高聚物在T_g值时,SAXS强度与温度的关系不是线性的原理和Dulser测定结晶高聚物T_g值的计算方法,测定了PET和PBT的T_g值,并对本方法的样品处理及测试条件的影响进行了讨论。