镍基合金叶片的热腐蚀与防护

对已产生热腐蚀的镍基合金叶片失效分析。用金相,电子探针、扫描电镜、Ｘ－荧光等方法,确定腐蚀产物的形貌和组成,以及铝化物防护层的成分与相结构。证实热腐蚀试样的腐蚀产物形态和分布与实际失效叶片的相似性。在镍基合金表面施加铝、铝－硅、铝－铬防护层能有效地提高叶的抗腐能力。     

镍基合金电加热管腐蚀与防护

通过草酸浸蚀试验、动电位扫描测试、自腐蚀电位测试、电偶腐蚀试验和扫描电镜（SEM）观察,研究镍基合金Incoloy800、Incoloy840以及用它们制成的加热管在试验条件下的腐蚀情况;分析加工工艺对两种镍基合金腐蚀性能的影响;比较两种镍基合金加热管抗腐蚀性能的差异。结果表明,加工工艺显著降低了Incoloy840镍基合金的点蚀电位,对Incoloy800镍基合金的点蚀电位影响较小;对两种镍基合金晶间腐蚀敏感性几乎都没有影响;Incoloy800加热管试样品间腐蚀敏感性小于Incoloy840加热管;Incoloy800加热管点蚀电位高于Incoloy840加热管;白腐蚀电位高低顺序为：Incoloy800加热管,Incoloy840加热管,Mg;Incoloy800加热管／镁电偶对电偶电流密度大于lncoloy840加热管/镁电偶对,lncoloy800加速电偶阳极镁腐蚀的作用更大。     

镍基合金的腐蚀

橡树岭正在研究几种高温合金焊件在595和650℃蒸气中的腐蚀行为。腐蚀试验是于设置在佛罗里达州的巴托工厂(Bartow plant)的回路中进行的。Incoloy800-Inconel625,Hastelloyx,或IN—102等各种不同的金属焊件在650℃经6000小时腐蚀后的增重     

几种含铌镍基合金的热腐蚀研究

用硫酸钠沉积法研究了四种镍基合金-Ni-16Cr,Ni-16Cr-2Nb,IN738和537合金-在900～1000℃之间的热腐蚀行为。用热天平测量了热腐蚀动力学曲线,用金相、SEM、电子探针、X 射线衍射和~(3δ)S 示踪法观察和分析了腐蚀产物。研究发现,Ni-16Cr-2Nb 合金中的铌富集在表面氧化膜内,形成 NaNbO_3而降低熔盐中的 O~(2-)浓度,抑制 Cr_2O_3膜与熔盐的反应;但在复杂成份的合金中。铌的上述作用可能促进氧化膜的酸性熔融。鈪同时能促进硫在 Ni-16Cr-2Nb 变形合金晶界上的连续分布,加速内硫化过程。     

Hastelloy G型铸造镍基合金的析出相及腐蚀行为

1 前言 随着复合磷肥工业的迅猛发展,磷酸的用量与日俱增。通常以硫酸或硝酸萃取磷矿而生产磷酸,因而工艺介质中除磷酸外还含有Cl~-,F~-离子以及硫酸和硝酸等,而且温度又高,致使对生产设备所用材料提出了很高的要求。 由于世界各国采用的原料和工艺条件并不一致,介质的侵蚀特性不同,所以都根据生产流程的需要和材料资源情况,开发具有各自特点的多种耐腐蚀材料,如Hastelloy C,Sanicro 28, 943,Durimet 20,ZRK65和904L等。     

改善镍基合金铸造性能的研究

研究了稀土元素用于改善镍基合金铸造性能的可能性和效果。试验结果表明，在镍基合金中加入适量的稀土，可提高合金的流动性，降低其热裂倾向，对合金的线收缩率影响不大。     

硫酸钙沉积导致铁基和镍基合金的热腐蚀

作者在几种铁基和镍基高温合金的试样上涂硫酸钙盐膜在1000℃及1150℃加热研究了硫酸钙对这些合金热腐蚀的影响。测定了这些合金的高温腐蚀动力学曲线。对腐蚀产物进行了 X 射线衍射、电子衍射、电子探针分析及金相检查。实验结果证明:由硫酸钙沉积导致的热腐蚀与合金成份有密切的关系。温度愈高,盐膜愈厚,腐蚀也愈严重。含钼又有足够铝含量以生成 Al_2O_3氧化皮的合金,由于 Al_2O_3被 MoO_3酸性熔融,与 CaSO_4反应可能生成液态的 CaMoO_4,会发生严重的腐蚀。合金的铬含量增高会提高抗 CaSO_4沉积腐蚀的能力,抗蚀性原来不好的合金渗铬后抗蚀性亦显著提高。     

某铸造镍基合金的高温性能研究

在商用K435合金基础上再添加0.8%Ti制备了试验用镍基合金,并与K435合金进行了显微组织、高温耐磨损性能和抗高温氧化性能的对比与分析。结果表明:与K435合金的组织性能相比,试验的铸造镍基合金的晶粒细化,800℃×20 min磨损试验后的磨损体积减小41.03%,800℃×25 min高温氧化后的单位面积质量增加减小34.4%,合金具有更好的高温耐磨损性能和抗高温氧化性能。     

不锈钢及镍基合金在高温水中的腐蚀研究

为了开发超临界水氧化技术和超临界水电力技术,研究了五种不锈钢和一种镍基合金在192、292和392℃高温高压水中的耐腐蚀性。结果表明：在试验条件下,所有的合金都表现出某种程度的不稳定性,均匀腐蚀轻微,点蚀是主要的腐蚀形式。相比较而言,高合金不锈钢Sanicro28和镍基合金Ni825在该环境中表现出较好的耐蚀性。     

渗铝镍基高温合金热腐蚀行为研究

采用低压气相渗铝工艺制备铝化物涂层 ,在涂层表面涂敷不同NaCl+Na2 SO4 含量的熔盐进行 90 0℃热腐蚀实验 .结果表明 ,涂层对NaCl含量不敏感 ,这与涂层表面生成Al2 O3 氧化膜有关 .涂层能有效提高合金抗热腐蚀性能 .     

激光上釉对耐酸铸造镍基合金显微组织和耐蚀性的影响

本文研究激光上釉(Laserglaze)对一种新型耐酸铸造镍基合金显微组织与耐蚀性的影响。 激光熔凝后合金显微组织及成份的电镜,扫描电镜,电子探针分析表明,激光上釉使合金组织发生重大变化,合金组织高度细化,大量高熔点第二相熔化,扩大了固溶度,使成份均匀,基本消除了铸造偏析。 失重及极化曲线测定表明,激光上釉进一步改善这种合金的腐蚀抗力,因此,激光上釉是一种提高材料耐蚀性的新的表面防护技术,值得深入研究和推广。     

一种铸造镍基高温合金的凝固行为

M963合金的凝固顺序为：L→L γ→L （γ‘ MC） γ→（γ γ‘) （γ MC） γ→（γ γ‘） （γ MC） γ γ‘;凝固组织呈树枝状结构,由γ固溶体基体。γ‘析出组及分布在枝晶间区的骨架状MC碳化物和（γ＋γ‘）共晶组成;碳降低合金的液相线温度和（γ＋γ‘）共晶温度,提高MC碳化物的形成温度,增加MC碳化物的体积分数,降低（γ＋γ‘)共晶的体积分数;高熔点元素W和Co在枝晶干偏聚,Al,Ti,Nb,Cr和Mo在枝晶间偏聚。     

DD3单晶高温合金的热腐蚀行为

用涂９０Ｎａ２ＳＯ４（ｗｔ％）和１０ＮａＣｌ（ｗｔ％）的混合盐膜法研究了单晶高温合金ＤＤ３在９００℃空气中的热腐蚀行为。结果表明，ＤＤ３单晶合金的高温热腐蚀是灾难性的；其动力学曲线无明显孕育期，但有明显的阶段性。文中对各阶段的腐蚀机理进行了简要的讨论。     

SOLUTION AND TRANSFORMATION OF Ni_5Zr IN CAST NICKEL-BASE SUPERALLOY

本文用示差热分析和金相分析相配合的方法,研究了添加Zr的铸造镍基高温合金中Ni_5Zr相的溶解和转变。Ni_5Zr的存在显著地降低合金的初熔温度并诱发(γ+γ′)共晶的溶解。在850℃以上高温热暴露时Ni_5Zr发生如下转变: Ni_5Zr+γ(C)—→ZrC+γ 试验结果证明示差热分析技术在高温合金相变研究中是一种有用的工具。     

镍基铸造高温合金K35的热腐蚀行为

研究了涂有7596Na2SO4＋25％NaCl盐膜的镍基铸造高温合金K35在800℃～900℃的热腐蚀行为．结果表明．该合金在实验条件下发生高温热腐蚀．在800℃，腐蚀动力学曲线大体遵循抛物线规律．腐蚀产物分为3个区域：即外层是以Cr2O3为主相对致密的具有保护性的氧化层，中间层是富Ti层，内层是以舢、Ti为主的氧化物．腐蚀形貌观察说明，热腐蚀的发展主要伴随着致密氧化层的增厚以及Cr2O3保护性氧化膜的挥发，且涂盐导致Cr2O3挥发温度降低．在800℃及850℃表面有少量硫化物形成，随腐蚀温度增高有内硫化物产生．腐蚀动力学和腐蚀形貌特点支持热腐蚀的硫化-碱融机理模型。     

INVESTIGATION OF CoO INOCULANT FOR SURFACE GRAIN REFINEMENT OF CAST NICKEL-BASE SUPERALLOY BLADES

选用20％CoO和80％Al_2O_3配成的CoO孕育剂,对铸造镍基高温合金涡轮叶片,是一种有效的孕育剂。CoO和Al_2O_3粉末混匀,在1300℃下煅烧2h后,成为在α-Al_2O_3颗粒表面上沉积蓝色CoO·Al_2O_3尖晶石层。浇铸过程中,铸造镍基高温合金中如C,Cr,V,Ti,Al等活泼元素还原CoO,生成面心立方晶系的金属Co.因其结晶结构和晶格常数与基体高温合金相近,就能促进叶片表面晶粒细化。在生产实践中,应该避免生成SiO_2的“白霜”,并注意合理降低浇铸温度和提高模壳焙烧温度。     

镍基铸造高温合金的热等静压处理

评述了镍基铸造高温合金的热等静压（HIP）处理对组织和力学性能的影响。镍基铸造高温合金由于存在着铸造工艺难以消除的气孔类缺陷，严重影响着合金的使用可靠性和成品率，通过HIP处理后的合金，不仅可有效地消除合金中的缺陷，获得致密合金，而且还可改善合金的显微组织，提高合金的拉伸、持久和疲劳性能，显著地减小性能分散度。     

燃气轮机进气滤后隔网腐蚀原因分析和处理

介绍了某电厂3^#燃机的压气机因进气滤后不锈钢丝隔网散落造成压气机叶片损伤的情况和检修对策。通过对断裂钢丝进行宏观、显微及腐蚀产物的分析，确定钢丝断裂的主要原因为应力腐蚀开裂。