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高学平刘际军张翰田野 《水力发电学报》2016,(1):63-69
竖井式出水口水流受弯道段和竖直段影响,竖井周边各分流孔出流不易调整均匀,同时分流孔底板附近易出现反向流速。本文在数学模型得到试验验证的基础上,采用RNG k-ε紊流模型,对具有弯道的竖井式出水口流动特性进行三维数值模拟,分析了弯道段体型和竖直段长度对出流均匀性的影响。计算结果表明,渐缩弯道与等直径弯道比较,当竖直段长度均为2D(D为竖直段直径)时,渐缩弯道的竖井式出水口各分流孔出流较均匀;若采用等直径弯道,对应竖直段的长度增加6D^8D时,其出流均匀程度与渐缩弯道的相当。研究成果对抽水蓄能电站竖井式进/出水口的设计具有指导意义。 相似文献
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竖井式出水口水流受弯道段和竖直段影响,竖井周边各分流孔出流不易调整均匀,同时分流孔底板附近易出现反向流速。本文在数学模型得到试验验证的基础上,采用RNG k-ε紊流模型,对具有弯道的竖井式出水口流动特性进行三维数值模拟,分析了弯道段体型和竖直段长度对出流均匀性的影响。计算结果表明,渐缩弯道与等直径弯道比较,当竖直段长度均为2D(D为竖直段直径)时,渐缩弯道的竖井式出水口各分流孔出流较均匀;若采用等直径弯道,对应竖直段的长度增加6D~8D时,其出流均匀程度与渐缩弯道的相当。研究成果对抽水蓄能电站竖井式进/出水口的设计具有指导意义。 相似文献
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特快速暂态过电压(Very fast transient overvoltage,VFTO)对电力设备的稳定安全运行造成了严重危害,因此对VFTO进行准确测量具有重要意义。针对目前应用较为广泛的基于耦合电容法的VFTO传感器,本文设计的2 kV方波标定平台采用同轴传输腔体结构用以模拟GIS母线筒,并通过仿真研究探索了不同腔体结构参数对方波标定平台传输特性的影响,给出了结构优化方案。仿真结果表明,同轴传输腔体主段内导体外半径为44.75 mm,外导体内半径为10 mm时,同轴传输腔体的波阻抗为50 Ω;内导体绝缘支撑采用三支柱支撑方式,并且在窗口直径设置为57.5 mm,过渡段长度400mm,末端匹配筒为指数型且长度为30 mm时,该方波发生器具有较好的传输性能。结合仿真研究结果搭建方波标定平台,输出幅值>2kV,上升沿<1ns,满足VFTO传感器标定要求。 相似文献
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使用放置式线圈对管道进行涡流检测,不同走向的裂纹可以获得相同的检测灵敏度。在对这类问题进行数值模拟时,由于线圈在无缺陷管壁中产生的场不存在解析解,难度很大。当管道半径远大于线圈尺寸时,管壁可看作平板导体,问题得到简化。如果管道半径不是远大于线圈尺寸,可以通过对平板模型的修正获得比较准确的数值仿真结果。 相似文献
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双向竖井贯流泵作为一种可实现双向抽引的低扬程泵装置形式,在平原城市地区应用广泛,而竖井布置位置一直是工程实际中需要考虑的问题之一。本文通过三维造型软件建立模型,并使用全结构化网格划分方法划分竖井流道、直管流道、叶轮段及导叶段网格,数值计算控制方程为连续性方程、k-ε湍流模型方程和雷诺时均方程并采用稳态计算对双向竖井贯流泵装置进行模拟。计算分别模拟了竖井贯流泵的竖井前置、后置两种情况下泵装置叶轮正向反向运行共计四种运行情况的水力性能特性。结果表明,设计工况下无论竖井后置或是前置,泵装置正向运行效率皆高于反向运行。无论泵装置正反向运行,竖井流道和直管式流道作为进水流道时流态皆较为平顺,水力性能差异不大;泵装置正向运行时竖井流道和直管式流道作为出水流道时尽管因造型不同内部流态有所差异但总体水力损失较小。反向运行时出水流道环量不能被导叶回收,产生能量损失较正向运行大,而此时竖井流道作为出水流道水力性能要劣于直管式出水流道。 相似文献
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侧式进出水口出流工况水流呈现扩散态,拦污栅断面脉动流速很大,可能危及拦污栅安全,其脉动流速变化规律及产生原因有待进一步探讨。本文建立了典型进出水口试验装置,利用激光多普勒流速仪与声学多普勒流速仪开展试验研究。结果表明:在靠近扩散水流末端的拦污栅断面脉动流速很大,流速脉动值可达时均值的1.8倍,平均紊动强度为0.724,该断面流速脉动呈现出明显的正态性,其概率密度分布基本服从正态分布;水流自输水隧洞段经扩散段、调整段、防涡段、向库区流动的过程中,紊动强度沿程呈现先增大后减小的变化规律,水流在输水隧洞段脉动流速小,在扩散段及调整段内脉动流速沿程均较大,脉动流速值接近时均值,甚至大于时均值,进一步解释了拦污栅断面脉动流速很大的原因。拦污栅断面及进出水口沿程的脉动流速规律有别于对脉动流速的一般认知规律。研究成果将为进出水口体型参数优化及分析引起拦污栅振动破坏提供理论依据。 相似文献
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管径相差较大的卜型分岔管的水流特性相对复杂,接口附近可能产生回流和负压,对管道的安全运行构成威胁。为了改善卜型岔管连接段的流态,建立三维CFD数值模型对锥形连接的大变径高压岔管的流动特性进行了模拟,获得了岔管区域的流速和压力分布。采用相应的物理模型试验进行测试比较,验证了数值模拟的准确性。通过数值模拟比较了有无锥形过渡的岔管的水流流态,对大变径卜型岔管的连接方式进行了优化。结果表明,采用锥形过渡可以有效地减少岔管的负压区和回流区,对防止大变径岔管的空蚀破坏,改善水流流态具有重要意义,为岔管体型优化提供参考。 相似文献
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风量测量用整流器的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
风量的准确测量对大型电站锅炉的安全经济运行有着十分重要的意义。一般风量测量装置对测量装置前后的直管段有一定要求,当直管段不能满足要求时,只能考虑加装整流器来进行调整。该文对整流器的形式、截面形状、高度、长度等因素对整流效果的影响及整流器的阻力特性进行了试验研究。试验结果表明:同矩形栅格相比较,相同高度情况下,蜂窝状整流器有着更好的整流效果,不过矩形整流器具有制作和安装简单,坚固的优点;蜂窝状整流器高度越小,长度越长整流效果越好,不过相应的阻力系数也会增加。试验结果可以为整流器及其参数的选择提供参考依据。 相似文献
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利用三维湍流数值模拟对某30°斜轴进水流道水力特性进行了分析,研究了设计流量工况下流道的内部流场、不同横断面和纵剖面速度等值线、出口断面速度均匀度和速度加权平均角以及流道水力损失。研究结果表明,斜式进水流道水流处于均匀渐缩,内部流态良好,无漩涡或脱流,出口断面流速分布均匀度Vu=98.2%,速度加权平均角度θ=88.42°,流道水力损失Δh=5.9cm,流道型线合理。试验研究了30°斜轴模型泵装置能量特性、空化特性和飞逸特性,得到5个叶片角度下模型和原型泵装置能量特性曲线、3个不同叶片角度下空化特性及叶片角-2°下的单位飞逸转速和单位飞逸流量。试验结果表明,模型泵装置最高效率随叶片角度减小而增大,叶片角-4°时的最高效率可达83%,较大范围运行工况下的空化性能优良,飞逸转速安全。研究结果对低扬程泵站水力优化设计具有重要的参考价值。 相似文献
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水轮机气蚀一般分为四大类:翼形气蚀.局部气蚀、间隙气蚀.空腔气蚀.间隙气蚀———当水流通过缝隙或狭小通道时,若其局部流速升高和压力降低到一定程序时所发生的一种气蚀形态.我厂的水轮机是从这几方面来防止气蚀的.在设计时,叶片采用的是耐气蚀性能良好的———... 相似文献
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随着机组的大型化,所配装的主蒸汽管道、中间再热蒸汽管道以及给水管道的尺寸也日益加大。如苏联已运行的800MW机组的蒸汽管道直径为465×75和980×40mm,1200MW机组设计中的蒸汽管道直径为530×85和1120×32mm。加大管道直径主要在于经济效益方面的考虑,因为在介质流速和管线长度相同的条件下,一根管道的蒸汽压力损失和温度下降值小于多根管道。同时,还可减少保温 相似文献
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《内蒙古电力技术》1994,(4)
长山热电厂两台200MW汽轮机安装了防止进水监控装置,提高了汽轮机的安全性,自1988年此装置安装以来未发生汽轮机进水故障,效果显著.其方法是:1、安装抽汽管道上下成对热电偶当低压和高压加热器水位自动调节器失灵,管系漏泄,使加热器满水,严重时倒入汽轮机内.为防止这种情况发生,在汽轮机抽汽管道安装上下成对布置的监测热电偶,并且采用多点温度记录仪,显示各点温度.根据汽轮机抽汽管路安装的热电偶,在机组满负荷时进行实测.抽汽管道内未进水时,管道上下部位汽温基本相同,并且抽汽过热度高达77.l~233.1℃,利用上下成对温度差值,来判别抽汽管道是否进水.当抽汽管道进水时,抽汽管道上部温度基本不变,而下部温度突然降低,上下部产生温差,运行人员根据此温差迅速检查有关加热器水位、采取措施,防止事故扩大. 相似文献
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根据低扬程大型泵站泵装置出水流道的水力设计要求,修正了"泵段"的定义,计算了水泵模型测试段中进出水管道的水力损失,并对"泵段"效率进行了修正;根据修正后的"泵段"效率对南水北调东线工程3个泵站设计工况的"泵段效率"、流道效率和泵装置效率之间的关系进行了验证性计算。研究结果表明:"泵段"宜定义为由水泵叶轮和导叶体这两个最基本的过流部件组成;南水北调工程水泵模型同台测试提供的水泵模型综合特性曲线表达的是水泵模型测试段的水力性能,其中包含了测试段中进水管道和出水管道的水力损失;大型泵站泵装置中的"泵段"性能应在水泵模型测试段水力性能的基础上考虑进出水管道水力损失进行修正;由水泵模型测试段性能修正得到的"泵段"扬程和效率均较水泵模型测试段高,设计流量时的扬程修正值约为0.15m左右;效率修正值与水泵模型测试段扬程有关,水泵模型测试段扬程愈低,修正值愈大,其幅度约为(1~4)%。流道效率根据流道水力损失及泵装置扬程计算得到,根据流道效率和修正后的"泵段"效率对设计工况的泵装置效率进行预测,其结果与泵装置模型试验得到的结果相比小于1%。 相似文献