砂砾岩厚油层的水淹层测井评价技术

油田综合含水越来越高，利用常规测井资料进行水淹层评价变得越来越难，针对这一问题提出确定混合水电阻率，剩余油饱和矿和油，水相对渗透率的办法：（１）对自然电位曲线影响因素进行分析和校正，利用校正后的数值与自然伽马组合计算地层混合水电效率；（２）对储层的电阻率影响因素进行校正，建立精度较高的乘余油饱和解释模型；（３）建立新的油，水相对渗透率图版，并可利用测井资料求出方程中的有关参数，为利用测井资料求准产     

大港油田枣园地区水淹层解释方法研究

针对大港油田枣园地区的测井系列、具体地质状况及岩性、物性资料,建立了电阻率相对值水淹层解释模型.使用该模型可确定水淹层含水饱和度、泥质含量、孔隙度、束缚水饱和度、残余油饱和度、油相渗透率、水相渗透率、产水率和驱油效率等参数.经过对枣园地区16口井的资料处理,符合率达86.3%.     

油田特高含水期不同沉积微相水淹层解释方法

特高含水期油田剩余油分布更加复杂,精细解释水淹层尤为重要.应用不同沉积微相的密闭取心井资料建立油、水相对渗透率与含水饱和度之间的关系,并将产水率划分水淹层标准转化为含水饱和度划分水淹层标准,分别建立了不同沉积微相水淹层解释标准,现场应用效果较好.新的解释标准可为测井解释、油藏模拟工程计算、射孔方案编制及油田开发分析调整...     

注水开发油田砂砾岩储层含油饱和度解释模型

本文利用常规测井资料,结合储层岩性、物性、含油性之间的地质规律,解决了储层岩石粒度变化及水淹层混合水电阻率变化对储层电阻率的影响;研究出了一种对电阻率测井资料标准化的校正方法;建立了储层原始、剩余、残余油饱和度解释模型。计算的储层原始、剩余、残余油地质储量,经生产验证相对下误差小于10％;计算产水率,试油验证平均绝对误差小于10％;划分水淹油层等级,试油验证符合率在80％以上。     

基于产水率的水淹层剩余油分布研究

利用测井资料确定油田注水开发后期各老井产层剩余油饱和度具有一定的局限性,测井资料难以实时反映产层剩余油饱和度的变化情况.基于岩石物理实验测得的油水相对渗透率资料,在常规产水率模型的基础上,引入束缚水饱和度和残余油饱和度2个参数,推导出新的产水率模型.依据新模型建立W油田不同束缚水饱和度下产水率与含水饱和度图版,系统阐述利用产水率与含水饱和度图版确定产层剩余油饱和度的方法,并结合研究区地质特征及水淹模式,在三维地质建模的基础上归纳总结研究区层内剩余油垂向及平面分布情况.研究区实例分析表明,该方法充分利用了各老井的产水率资料,拟合剩余油分布情况具有代表性,适用于注水开发油田产层剩余油分布研究.     

华北油田晋45断块水淹层解释方法研究

针对华北油田晋45断块的测井系列、具体地质状况及岩性、物性资料,建立了利用4m电阻率相对值的水淹层解释模型。使用该模型确定水淹层含水饱和度、泥质含量、孔隙度、束缚水饱和度、残余油饱和度、水相渗透率、油相渗透率、含水率和驱油效率等系数,并给出水淹层划分标准。经对晋45断块20多口井的资料处理,解释符合率达85％以上。     

高矿化度地区残余油饱和度对水淹层测井评价影响分析

在水淹层测井解释过程中,时常遇到物性较好的中高渗透率储层,测井解释的含油饱和度比较高,试油投产的结果却是高产水,有时产水率达100%,其原因可能是储层残余油饱和度较高所致.岩心水驱油实验资料分析证实,部分中高渗透率层注水开发后确实存在残余油饱和度较高的现象.分析了高残余油饱和度对目前水淹层测井评价所造成的各种影响及解决办法.     

轮南油田剩余油饱和度综合解释方法研究

研究了3种解释剩余油饱和度的方法,一是利用完井时电阻率测井资料,采用阿尔奇公式计算含水饱和度,进而求得剩余油饱和度;二是利用中子寿命测井资料来确定剩余油饱和度;三是由油水相对渗透率、综合利用生产测井产液剖面求得的综合产水率等资料确定剩余油饱和度。将3种方法有效结合起来,综合分析评价了轮南油田层间剩余油饱和度的分布,取得了较好的应用效果。     

GS油田中浅层水淹层测井解释方法

GS油田中浅层N^1-N_2~1油藏经过20多年的注水开发已进入中高含水期,油藏水淹严重剩余油分布复杂,准确评价水淹层确定剩余油富集区是油田开发面临的首要问题。以岩石物理实验与测井资料为基础,明确研究区水淹机理与水淹特征,建立水线法与流体替换法求取油藏原始储层参数,提高水淹层定性识别的精度;在相渗实验基础上,建立产水率计算模型,形成水淹层6级划分标准,实现水淹层分级解释定量评价。通过现场实际应用,该方法可以有效识别水淹层,提高水淹层的解释精度,水淹级别解释与生产测试结论更加吻合。不同的水淹层解释方法都有区域适用条件,准确求取残余油饱和度、束缚水饱和度、含水饱和度与产水率是水淹层定量评价的基础,但对于低矿化度水淹层电性特征接近于原始油藏电阻率的储层目前没有较好的方法解决。     

埕岛油田盐水水淹层测井综合评价方法

埕岛油田各区块目前已相继进入中-高含水期,水淹类型属于盐水水淹。随着水淹程度增强,地层电阻率受到诸多因素的影响,测井曲线响应特征具有多解性,电阻率减小量与水淹程度的关系一直难以界定,给盐水水淹层的定性解释和定量评价均带来了极大的困难。基于埕岛油田22F井区的实际地质情况,对水淹层测井响应特征进行分析,提出了重构水淹层指示参数定性判识水淹层的方法,并通过模拟水驱油实验来验证变倍数物质平衡法在盐水驱油油藏动态变化中的适用性。在实际测井资料处理过程中,采用变倍数物质平衡法求解混合液电阻率、含水饱和度以及产水率等水淹层关键参数,其定量解释结果与重构水淹层指示曲线及生产测试结论相吻合,应用效果良好。     

孤岛油田水淹层地层水电阻率计算方法研究

为寻找胜利油气区孤岛油田Ng组剩余油富集区,需要准确求取地层水电阻率,特别是水淹层地层水电阻率,难点在于泥浆滤液电阻率的准确求取。提出一种新的泥浆滤液电阻率确定方法——已知水层标定法。基于自然电位测井原理,用已知水层的电阻率标定井筒泥浆滤液的电阻率,用标定后的泥浆滤液电阻率应用自然电位测井求取目的层的地层水电阻率。该方法能够比较准确地计算地层水的电阻率,对水淹层地层水电阻率的计算也非常有效。     

低渗气层原状电阻率的求取方法

由于钻井液滤液侵入会引起低渗气层电阻率发生变化,因此测井测得的电阻率已不是低渗气层的原状电阻率。为求得低渗气层的原状电阻率,根据达西定律、质量守恒定律、状态方程建立径向数值模拟的数学模型,利用测井、测试等数据模拟钻井液滤液侵入对低渗气层电阻率的影响。模拟结果和钻井液滤液侵入动态模拟试验的对比表明,数值模型的参数设定合理,可以利用数值模型预测钻井液滤液侵入后低渗气层的电阻率。利用该方法反演了西湖凹陷XH-1井H4气层的钻井液侵入前的电阻率,并根据反演结果计算了气层初始含水饱和度,计算出的气层含水饱和度与相对渗透率试验获得的气层束缚水饱和度接近,并且气层测试结果证明计算出的初始含水饱和度比较合理,这说明采用反演方法得到的钻井液侵入前的电阻率与低渗气层原状电阻率非常接近。      

淡水钻井液侵入油层形成低电阻率环带的综合研究与应用分析

通过对钻井液侵入油层的理论研究和数值模拟分析，可定量计算钻井液侵入后油层含水饱和度、地层水矿化度（电阻率）的径向分布以及地层电阻率的径向变化。应用相对渗透率的概念，对淡水钻井液滤液侵入油层形成低电阻率环带的过程进行了解释。分析了储集层的孔隙度、含水饱和度和钻井液矿化度等因素变化对地层径向电阻率分布和低电阻率环带的影响。在一维含油岩心钻井液滤液驱替实验和实际测井资料中，均测量到了低电阻率环带的存在。低电阻率环带的存在对高频感应电阻率测井影响较大，而低频侧向电阻率测井几乎不受影响。可以用阵列感应或阵列电磁波测井测量出的低电阻率环带来识别低电阻率油层。图7参11     

塔河油田碎屑岩储集层泥浆侵入带的测井响应

新疆塔河地区西南部东河塘组为碎屑岩储集层, 油层和水层的深、中电阻率均呈负差异, 利用典型井的双感应和阵列感应测井资料进行了实例分析。根据泥浆侵入理论, 将泥浆侵入因素归纳为静态因素和动态因素, 分析了泥浆侵入机理。对典型井在不同孔隙度、含水饱和度、混合水电阻率情况下的地层电阻率进行数值计算。结果表明, 泥浆高侵特征是由于泥浆电阻率高、物性差等引起地层电阻率的增加量大于含水饱和度高或含油性差引起地层电阻率的减小量。因此, 不能简单根据电阻率的差异性或是否存在低阻环带直接判断油水层, 而需要结合泥浆滤液矿化度和地层水矿化度差异、物性、原油流动性等因素进行综合判断。     

泥浆侵入地层双感应测井曲线正负差异特性分析

泥浆侵入地层径向电阻率发生不同的变化造成以电测井资料识别油气层困难.依据油水两相渗流理论、水的对流方程,结合电测井理论,进行泥浆侵入地层的双感应测井响应特性分析.研究表明,泥浆侵入地层的径向电阻率分布较为复杂,深中感应曲线的正、负差异不仅与储层含油性有关,同时受到泥浆滤液与地层水矿化度差异、束缚水饱和度、残余油气饱和度等因素影响.油层减阻侵入是有条件的,当泥浆滤液与地层水矿化度差异较大、束缚水饱和度、残余油气饱和度较高时,油层可表现为增阻侵入.不能简单根据深浅电阻率曲线幅度的差异性直接判断油气、水层,必须结合该研究区块地层水矿化度、泥浆性质、地层特性等因素进行综合判断.     

莫西庄地区低阻油层成因分析与饱和度评价

莫西庄地区侏罗系储层具有低孔、低渗、低阻、强亲水特征。低阻油层饱和度评价是当前测井评价难题,而低阻油层成因分析是饱和度评价的基础。通过研究区储层粘土类型和粘土含量分析、多矿化度岩电分析实验、泥浆滤液侵入对地层电阻率影响的数值模拟、储层微毛细管发育情况及其它地质特征的深入研究,综合分析了各种因素对地层电阻率的影响,结果表明,微毛细管发育导致的高束缚水饱和度是造成本地区油层低阻的主要原因。根据微毛细管发育的低阻油层特征,分别采用导电岩石骨架(CRMM)模型和Archie公式对本地区低阻油层含水饱和度进行了计算,结果表明,CRMM模型的计算结果与地层真实情况吻合更好。     

利用时间推移感应测井动态反演进行储层评价

地层钻开后泥浆滤液侵入油(气)层是一个随时间变化的复杂过程,因此,测井仪器的响应是时间的函数.以往的电阻率反演算法均基于简化的阶跃式侵入模型,不能给出真实侵入过程的图象,反演结果也受到这一理想侵入模型的限制.时间推移感应测井动态反演模型计入了控制侵入过程的流体和地层参数,它能展示真实侵入过程的动态特征,为储层评价提供更为丰富的信息.该模型对流体饱和度的变化、泥饼性质、钻井条件等因素较为敏感,因而,可以通过按泥浆浸泡时间而记录的测井数据,反演原始含烃饱和度(或地层真电阻率),从而进行储层评价.现场应用实例表明,该方法可以有效地应用于时间推移双感应测井的解释.     

淡水钻井液侵入对双感应和双侧向测井响应的影响

钻井液侵入储集层将导致储集层含水饱和度、地层水矿化度、地层电阻率等的径向变化。由于双感应和双侧向测井测量原理的不同，地层电阻率的径向变化对其测井响应特征影响也不同。实测资料统计和数值模拟计算结果均证实，水层双侧向测井受淡水钻井液增阻侵入影响较大，钻井液愈淡，水层的侧向测井值愈高；而在好油层双感应测井受淡水钻井液减阻侵入影响较大。针对目前勘探较多的低电阻率油层，结合淡水钻井液侵入对双感应和双侧向测井响应特征影响的差异，建立了应用双感应测井或双感应、双侧向测井联合的油、水层识别方法，并在此基础上建立了油层含油饱和度的定量评价方法，提高了低电阻率油层的测井识别评价能力。图7参19     

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电阻率时间推移测井是一种能消除复杂岩性，复杂孔隙结构和厚层围岩影响，并能划分出油，气、水层的较好方法。但目前该解释方法还欠完善。从泥浆滤液侵入剖面的基本状况和条件入手，考虑粒间孔隙储层，裂缝性储层，油层和气侵入剖面的差异，得出了电阻率时间推移测井定性、定量解释方法。对粒间孔隙储层而言，可不考虑泥浆电阻率和相对密度变化的影响，但对裂缝性储层还需考虑这两个因素的影响，测井时，掌握两次测井的时间十分重要