（LaxCe1—x）0.9（PrNd）0.1（NiCoMnAl）5 贮氢合金结构和电化学性能的研究

研究了四元混合稀土（LaxCe1-x)0.9(PrNd）0.1（Ni3.55Co0.75Mn0.4Al0.3）（x=0.4～0.9）贮氢合金中La,Ce的不同含量和比例对合金结构和电化学性能的影响。结果表明：合金晶胞的α轴和晶胞体积随La含量x的增加而增大,而c轴则在小幅度内波动;合金电极的最大放电容量随x的增加而增大,并在x=0.90时达到最大值（328.9mAh/g）,但平均每循环容量衰减率提高,充放电循环稳定性下降。     

缓冲溶液浸渍处理对贮氢合金Mm(NiCoMnAl)_5电化学性能的影响

采用室温下缓冲溶液的浸渍处理方法对 Mm(Ni Co Mn Al) 5 合金进行表面改性 ,研究了缓冲溶液 p H值和浸渍处理时间对合金电化学性能的影响。试验结果表明 :采用 p H值为 4.5的缓冲溶液浸渍处理 2 h可以改善Mm(Ni Co Mn Al) 5 合金的活化性能、初始放电容量和循环稳定性 ,但对高倍率放电性能的改善作用并不明显。     

铸态Mm(NiCoMnAl)5.1Bx贮氢合金电化学性能研究

本文研究了B含量对铸态非化学计量比贮氢使合金Mm(NiCoMnAl)5.1Bx的相结构及其电化学性能的影响。结果表明，加B合金中除了CaCu5相以外还含有一定量的第二相MmCo4B，且随着B元素含量的增加而增加；B的加入有利于提高合金的活化性能和高倍率放电性能，合金的循环寿命亦有所提高，但不利于合金的放电容量和放电电压性能。     

Zr替代稀土对RE(NiCoMnTi)5贮氢合金相结构和性能的影响

研究了Ｚｒ部分替代稀土ＲＥ对ＲＥ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）５合金的相结构及电化学性能的影响。结果表明：在０〈ｘ≤０．３）的组成范围内,ＲＥ１－ｘ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）５合金中均出现ＺｒＮｉ５相,且其含量随Ｚｒ替代量ｘ的增加而增多;ＬａＮｉ５主相的晶胞体积随ｘ的增加而增大,而ＺｒＮｉ５相的晶胞体积则逐渐减小。因ＺｒＮｉ５第二相的形成,ＲＥ１－ｘＺＲｘ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）５合金保护作用,减轻了充放电循环过程中     

冷却速度对Ml(NiCoMnTi)_5贮氢合金电化学性能的影响

对不同冷却速度下制成的具有同一成分的贮氢合金做了电化学充放电循环实验,比较了它们的容量、电化学循环稳定性及放电电压性能高的冷却速度导致放电容量特别是大电流放电容量较大幅度下降,活化困难,放电电压也有所降低,但改善了合金的循环稳定性及放电电压平台特性．     

缓冲溶液浸渍处理对贮氢合金Mm（NiCoMnAl）5电化学性能的影响

采用室温下缓冲溶液的浸渍处理方法对Mm(NiCoMnAl）5 合金进行表面改性,研究了缓冲溶液pH值和浸渍处理时间对合金电化学性能的影响。试验结果表明：采用pH值为4.5的缓冲溶液浸渍处理2h可以改善Mm(NiCoMnAl）5合金的活化性能,初始放电容量和循环稳定性,但对高倍率放电性能的改善作用并不明显。     

热处理对Ml(NiCoMnAl)_(4.76)合金的电化学性能的影响

研究了热处理对 Ml (Ni Co Mn Al) 4 .76合金电化学性能的影响。结果表明 :在 1 1 73K～ 1 373K下适当的热处理可以显著提高贮氢合金电极的放电容量和高倍率放电性能 ;铸态合金的放电容量为 31 0 Ah/kg,放电电流密度 id=30 0 A/kg时 ,高倍率放电率 H RD30 0 =91 % ,id =1 2 0 0 A/kg时 ,H RD12 0 0 =35% ;经 1 1 73K,1 0 h热处理的合金容量提高到 32 7Ah/kg,H RD30 0 提高到 97% ;经 1 1 73K,3h热处理的合金容量为 2 99Ah/kg,H RD30 0 提高到 98% ,H RD12 0 0 提高到 65% ;随热处理温度的升高和时间的延长 ,导致合金电极的放电容量和高倍率放电性能下降。     

铸态和快淬态Mm(NiCoMnAl)_5B_x(x=0~0.2)贮氢合金的相结构与电化学性能

用铸造及快淬工艺制备了低钴AB5型Mm(NiCoMnAl)5Bx(x=0~0.2)贮氢合金,测试了合金的微观结构及电化学性能,研究了B含量及快淬工艺的变化对合金晶格常数、热力学参数、微观结构及电化学性能的影响。结果表明:合金的晶格常数、晶胞体积及标准生成焓均随B含量的增加而增大;在一定的淬速范围内,快淬处理可以提高合金的放电容量,但淬速超过某一临界淬速时,快淬合金的容量低于铸态合金;合金的循环寿命随淬速的增加而单调增加。     

混合稀土贮氢合金(Ml)_x(Ni_(3.8)Co_(0.75)Mn_(0.4)Ti_(0.05))相结构与性能的研究

对 (Ml) x(Ni3.8Co0 .75Mn Ti0 .0 5)合金 (x =0 .90～ 1 .1 0 )的相结构 ,热力学性能及合金电极的充放电性能进行了研究。结果表明 :在 x <1 .0 0的成分范围内 ,合金保持单一的 La Ni5相 ;当 x≥ 1 .0 0时 ,合金中析出多种第二相 ,且总量随 x的增加而增多。随着 x的增加 ,合金的晶胞体积及氢化物生成焓 (-ΔH )增大 ,吸放氢平台压力降低 ,宽度增加。合金的最大放电容量在 x =1 .0 0 时达到最大值 (30 7.7m Ah/g)。x <1 .0 0 合金的循环稳定性优于 x≥ 1 .0 0 合金。     

Zr替代稀土对RE(NiCoMnTi)_5贮氢合金相结构和性能的影响

研究了Ｚｒ部分替代稀土ＲＥ对ＲＥ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）。合金的相结构及电化学性能的影响．结果表明,在０＜ｘ≤０.３的组成范围内． ＲＥ１－ｘＺｒｘ（ＮｉＩＣｏＭｎＴｉ）５合金中均出现 ＺｒＮｉ。相,且其含量随 Ｚｒ替代量。的增加而增多; ＬａＮｉ。主相的晶胞体积随。的增加而增大,而ｚｒｍ。相的晶胞体积则逐渐减小因ＺｒＮｉ５第二相的形成,ＲＥ１－ｘＺｒｘ（ＮｉＣｏＭｎＴｉ）。合金的最大放电容量随 Ｚｒ替代量ｘ的增加而降低． ＺｒＮｉｓ相以连续网状沿 ＬａＮｉ５主相的晶界分布,对贮氢合金晶粒起了微包覆的保护作用,减轻了充放电循环过程中合金的粉化和氧化,从而显著提高了合金的循环稳定性．     

铸态和快淬态Mm(NiCoMnAl)5合金的电化学性能及相结构

本文研究了铸态和快淬态MmNi3．7Co0．6Mn0．4Al0.3贮氢合金的电化学性能和相结构。电化学测试结果表明：快淬态合金的活化性能比铸态合金差，淬速为10m／s和16m／s的快淬态合金的最大放电容量高于铸态合金，放电电压平台更为平坦。淬速为22m／s和28m／s的快淬态合金的最大放电容量低于铸态合金。随着淬速的增加，合金电极的循环稳定性提高。X射线衍射结果表明：铸态和快淬态合金均由CaCu5型主相和一个第二相组成，快淬使得第二相衍射峰减弱。合金成分更为均匀。快淬态合金的晶格参数大于铸态合金。晶格参数的增加是快淬合金具有良好循环稳定性的一个重要原因。     

过化学计量比无钴合金Ml(Ni_(0.82)Mn_(0.07)Al_(0.06)Fe_(0.05))_(5.4)的晶体结构和电化学性能

详细研究了过化学计量比无钴合金 Ml(Ni0 .82 Mn0 .0 7Al0 .0 6 Fe0 .0 5) 5.4 在常规熔铸、快速凝固、退火处理不同制备条件下的组织结构和电化学性能。X射线衍射 (XRD)分析表明 ,常规熔铸合金由 Ca Cu5型主相加少量的第二相(Al Ni3)组成 ,而快速凝固合金的第二相析出得到一定程度的抑制 ,常规熔铸合金经 10 0 0℃退火处理后 ,部分第二相溶解消失。电化学测试表明 ,与常规熔铸合金相比 ,快速凝固和退火处理均大大提高了合金的电化学循环稳定性 ,但活化性能和高倍率放电性能稍有下降。快速凝固合金的电化学容量有所提高 ,而退火合金的放电容量与常规熔铸合金的基本相当     

快淬速率对(Mg_(70.6)Ni_(29.4))_(92)La_8贮氢合金的微结构及电化学性能的影响

采用熔体快淬法制备(Mg70.6Ni29.4)92La8贮氢合金带,研究快淬速率对合金的微观组织结构及其电化学性能的影响。结果表明:随着快淬速率的加快,合金由纳米晶向非晶过渡,合金的非晶化程度增强,合金带的最大放电容量增加。冷却辊线速度为21.8m/s制备的合金的循环最大放电容量可达568.5mA·h/g,经过20次循环后,其最高容量保持率达79.3%;合金样品充电完成后形成的氢化物主要是Mg2NiH4,同时还保留大量的非晶结构。循环伏安测试结果显示较明显的氧化峰和还原峰,且峰电位差较小,反映电极合金具有较好的吸放氢反应的可逆性。     

TiV1．35Cr1．35-x．Mnx（x=0～0．45）合金的相结构及储氢特性

系统研究了TiV1．35Cr1．35-x．Mnx（x=0,0．15,0．25,0.35,0．45)合金的相结构及储氢性能。XRD分析表明,所有合金均为体心立方(b.c.c．)结构的单一固溶体相,其晶胞常数随Mn含量的增加而逐渐减小。储氢性能测试表明,用Mn部分取代Cr后,合金的活化性能变差,25℃最大吸氢量有所下降,但合金的吸放氢压力滞后减小,放氢压力平台变得平坦,100℃有效放氢量和放氢率也随着Mn含量的增加先升后降,并在x=0.35时达到最大值。     

稀土组成对贮氢合金La0．8（1-x）Ce0．8x（PrNd）0．2B5性能的影响

系统研究了A侧稀土元素中Ce含量对AB5犁贮氢合金La0．8（1-x)Ce0．8x(PrNd)0．2B5的结构、热力学性能、电化学性能和动力学性能的影响。结果表明：Ce含量对合金的结构基本上没有明显的影响，合金的晶胞参数a、c及晶胞体积与Ce的含量的变化呈线性关系；随着Ce含量增加，合金的吸放氢平台压力升高，滞后效应减小，吸氢量减小，合金氢化物的热力学稳定性变差：Ce含量的变化对合金的电化学活化速度影响很小，但Ce含量的增加可以明显提高合金的放电中值电位，改善合金的高倍率、高功率放电性能和动力学性能。     

热处理对Ml（NiCoMnAl）4／76合金的电化学性能的影响

研究了热处理对Ｍｌ（ＮｉＣｏＭｎＡｌ）４．７６合金电化学性能的影响。结果表明：在１１７３Ｋ～１３７３Ｋ下适当的热处理可以显著提高贮氢合金电极的放电容量和高倍率放电性能;铸态合金的放电容量为３１０Ａｈ／ｋｇ,放电电流密度ｉｄ＝３００Ａ／ｋｇ时,高倍率放电率ＨＲＤ３００＝９１％,ｉｄ＝１２００Ａ／ｋｇ时,ＨＲＤ１２００＝３５％;经１１７３Ｋ,１０ｈ热处理的合金容量提高到３２７Ａｈ／ｋｇ,ＨＲＤ３００提     

熔体旋淬Ml(NiCoMnAl)_5贮氢合金的微结构与电化学行为

研究了熔体旋淬和常规熔铸Ml(NiCoMnAl) 5贮氢合金的微结构和电化学行为。SEM和XRD分析表明 ,熔体旋淬合金由细小的柱状晶组成 ,它们的晶体结构与铸态一样 ,都为CaCu5型六方晶体结构。电化学测试表明 ,旋淬态合金电极初始容量较高 (>2 10mA·h/ g) ,经 1～ 2次循环就可达到最大放电容量。旋淬速度为 10m/s的合金电极的放电容量 (2 94mA·h/g)稍高于铸态合金电极的容量 ,所有旋淬态合金电极充放电循环稳定性皆优于铸态合金。在 6 0 0mA/ g电流质量密度下 ,旋淬速度为 10m/s的合金电极具有较好的高倍率充放电能力 ,但随着循环次数的增加 ,其容量稳定性稍次于旋淬速度为 2 5m/s和 40m/s的合金电极。