1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重。经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标、促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

高碳马氏体钢球淬火开裂失效分析

T7-T8钢的热轧方坯模锻制的120mm耐磨钢球经锻后余热淬火，多数钢球开裂。对断口和材料组织形貌分析后，发现热处理工艺不合理造成的淬火应力大及组织粗大是导致钢球开裂的主要原因，     

马氏体超高强钢钢管开裂原因分析

采用马氏体超高强钢加工的矩形钢管经酸洗除锈后发生开裂，通过实验室模拟酸洗试验、残余应力分析及氢含量测定，对钢管开裂的原因及机理进行分析。结果表明:钢管开裂是由于酸洗导致的氢致脆性开裂，钢管成型过程中产生的弯角内壁张应力、原始微裂纹以及酸洗吸氢是导致开裂的主要因素，从优化钢管成型及酸洗工艺等方面提出预防和改进措施。     

台湾汽车车轮用钢冶炼技术的改进

80年代前，台湾汽车工业的车轮用钢均依赖进口。1989年中钢公司开始研制45kg级高强度汽车轮箍用钢。此后，根据产品质量作了三次工艺上的改进，最终的化学成分如表1所示。渡钢经轧制成汽车轮箍后，获得了用户的认同。目前正向开发强度更高的60kg级轮箍方向努力。下面主要介绍炼钢工艺的改进过程。第1担段最初来用BOF叶RH味CC流程，应用＊H轻处理的目的是改善钢液之纯洁度。但客户用此钢料生产轮箍时，成型后沿焊缝发生开裂者甚多，经考察分析，主要是钢中硫化物过高，含硫控制在0．015％以下的规定不能满足要求，开裂处硫化物呈长条状。…     

20CrMnTi齿轮钢锻打开裂原因分析及措施

20CrMnTi齿轮钢经加热锻打成齿轮毛坯后,综合分析了表面开裂试样的外观、化学成分、非金属夹杂物、金相组织等。结果表明,齿轮钢加热温度过高,奥氏体晶粒粗大,并形成魏氏组织,导致锻打毛坯开裂。并提出预防锻打开裂的措施。     

蠕变断裂韧性对Cr-Mo-V钢蠕变-疲劳交互作用下裂纹开裂和扩展的影响

本文研究了蠕变断裂韧性对三种低合金Cr-Mo-V钢在蠕变一疲劳交互作用下裂纹开裂和扩展的影响.试验表明,材料韧性对裂纹开裂和扩展起重要作用,脆性状态时,裂纹开裂时间比蠕变时短,二者间的裂纹扩展速度无明显差别;韧性状态时,裂纹开裂时间不仅比蠕变时短,而且其裂纹扩展速度比蠕变时大得多.此外,低合金Cr-Mo-V钢经蠕变一疲劳交互作用后有脆化倾向,其脆性程度取决于钢的原始韧性值.韧性状态时,蠕变-疲劳交互作用显著促使三种Cr-Mo-V钢由韧性向脆性转变;而在脆性状态时,这种脆性转变不明显。     

EFFECT OF CREEP FRACTURE TOUGHNESS ON CRACK INITIATION AND PROPAGATION UNDER CREEP FATIGUE INTERACTION

本文研究了蠕变断裂韧性对三种低合金Cr-Mo-V钢在蠕变一疲劳交互作用下裂纹开裂和扩展的影响.试验表明,材料韧性对裂纹开裂和扩展起重要作用,脆性状态时,裂纹开裂时间比蠕变时短,二者间的裂纹扩展速度无明显差别;韧性状态时,裂纹开裂时间不仅比蠕变时短,而且其裂纹扩展速度比蠕变时大得多.此外,低合金Cr-Mo-V钢经蠕变一疲劳交互作用后有脆化倾向,其脆性程度取决于钢的原始韧性值.韧性状态时,蠕变-疲劳交互作用显著促使三种Cr-Mo-V钢由韧性向脆性转变;而在脆性状态时,这种脆性转变不明显。     

超高强双相钢冲杯盐雾延迟开裂性能的研究

利用拉深冲杯盐雾延迟开裂实验研究了三种超高强双相钢的延迟开裂性能。结果表明,DP780钢的抗延迟开裂性能最好,其次为DP980钢,DP1180钢抗延迟开裂性能最差。DP980和DP1180钢存在一临界成型比(DP980钢介于1.6～1.7,DP1180钢约为1.6),在该临界成型比以下时,冲杯试样不会出现延迟开裂现象。此临界成型比可在一定条件下作为超高强钢是否会出现延迟开裂的评价依据。     

退火对AlSn20Cu-钢轴瓦复合板材组织与性能影响

采用电子扫描显微镜电镜、金相显微镜、显微硬度和弯曲等方法，研究了热处理工艺对冷轧AlSn20Cu-钢复合板材微观组织和力学性能的影响。结果表明：经退火处理后，铝合金中锡相由带状逐渐球化、聚集成网状，而钢侧微观组织无明显变化。铝合金硬度从轧制态的55 HV降低到退火态的33 HV,而钢层显微硬度无明显变化。复合板经过弯曲后，钢/铝界面无明显开裂和缺陷。     

20CrMnTi钢齿轮渗碳淬火开裂原因分析

分析了经渗碳淬火后出现开裂的20CrMnTi钢齿轮的化学成分和组织,详细分析了渗碳后冷却过程中各阶段齿轮温度的变化。结果表明,该20CrMnTi钢齿轮出现淬火开裂主要是淬火过程中产生巨大的热应力所造成的,产生热应力的根本原因是齿轮内外部温度严重不均匀。根据研究结果制定了改进措施。     

1000 MPa级别超高强钢延迟开裂机理的研究北大核心CSCD

利用U形弯曲试验、动态充氢恒载荷试验和氢渗透试验研究了3种1000 MPa级别超高强钢的氢致延迟开裂性能。U形弯曲试验和动态充氢恒载荷试验结果表明,3种试验钢的氢致延迟开裂敏感性由高到低依次为:B钢>A钢>C钢。氢渗透试验结果表明,3种试验钢的氢表观扩散系数由低到高依次为:B钢>A钢>C钢。3种1000 MPa级别超高强钢的延迟开裂机理为:随着钢的强度提高,钢中氢陷阱浓度越高,钢的氢表观扩散系数下降,同时配合环境中氢浓度的变化,钢中氢浓度势必提高,一旦氢浓度达到延迟开裂临界氢浓度C0,试验钢即会出现氢致延迟开裂现象。超高强钢延迟开裂的两个重要影响因素为钢中氢陷阱浓度和环境中氢浓度。     

980 MPa级汽车薄板钢拉深冲杯延迟开裂性能的研究

利用拉深试验研究了三种抗拉强度为980MPa级别超高强汽车薄板钢的延迟开裂性能。结果表明,DP980钢的组织主要为马氏体+铁素体;QP980钢的组织主要为马氏体+铁素体+少量残余奥氏体;TWIP980钢的组织主要为奥氏体。DP980和QP980钢耐延迟开裂性能较好,而TWIP980钢的耐延迟开裂性能最差。此外,奥氏体在变形过程中稳定性对钢的延迟开裂性能有重要影响。     

Cr12型钢制冷作模具开裂失效分析

Cr12钢冷作模具经热处理和磨削后,在静置中产生脆性开裂。采用光学显微镜及扫描电镜观察、化学成分分析和硬度测试等方法对开裂模具进行了分析。结果表明,模具的开裂系由于回火不充分,碳化物粗大,加上后期的不良磨削、铣削加工所至。提出了相应的改进措施。     

大气环境下1180MPa级超高强钢延迟开裂寿命研究

通过对试验钢进行拉深成形模拟超高强钢实际应用时的应力、应变状态,研究了盐雾和大气环境下DP1180钢、MS1180钢和QP1180钢这3种1180 MPa级超高强汽车薄板钢拉深冲杯试样的延迟开裂寿命.试验结果表明:在盐雾条件下,DP1180钢的抗延迟开裂性能最好,QP1180钢的抗延迟开裂性能最差;但大气环境下,DP1...     

陶瓷模具开裂原因分析

对开裂的Cr12MoV钢陶瓷模具进行了金相检验和扫描电镜观察分析，结果表明，模具出现早期开裂的原因是工作环境介质引起腐蚀疲劳断裂所致。     

42CrMo钢内齿圈淬火开裂分析

42CrMo钢经调质处理后,发现有26%的工件发生开裂。分析表明,内齿圈的开裂主要是由于法兰盘与外表面之间的夹角过小所至。预防内齿圈淬火开裂的措施为:适当放大该夹角,降低淬火温度及提高淬火剂浓度。     

稀土型高抗开裂堆焊焊条的研制

介绍了稀土型抗开裂焊焊条的成分优化设计和抗开裂性能及在生产中的应用情况，表明稀土氧化物能明显提高熔敷金属的抗开裂性能，在与镍的共同作用下，可对热轧辊钢和热模具钢进行免预热，免热处理的堆焊修复。     

机械支撑板开裂分析

45钢机械支撑板在调质后发现严重开裂。为此对开裂的支撑板进行了化学成分分析和金相检验。结果表明,造成支撑板开裂的原因,一是原材料中存在气孔和非金属夹杂物缺陷,二是支撑板的实际材料为T9钢而不是45钢。     

45钢圆钢热顶锻开裂原因分析及改进措施

针对福建省三钢集团有限责任公司棒材厂45钢圆钢热顶锻出现的爆裂、斜向开裂、4角纵向通长开裂、纵向断续微裂4种开裂形式，从表面质量、组织、夹杂物、断口形貌等方面分析了其产生原因。结果表明，钢中存在粗大夹杂物是产生爆裂的主要原因；母材塑性不足是斜向开裂的主要原因；孔型设计不合理带来的皱褶缺陷引起了4角纵向通长开裂；除鳞不净，氧化铁皮压入导致了纵向断续微裂的产生。为此，提出了提高冶炼质量、改进化学成分、调整高压水除鳞工艺、优化孔型设计等措施，显著提高了其热顶锻合格率。     

45钢圆钢热顶锻开裂原因分析及改进措施

针对福建省三钢集团有限责任公司棒材厂45钢圆钢热顶锻出现的爆裂、斜向开裂、4角纵向通长开裂、纵向断续微裂4种开裂形式，从表面质量、组织、夹杂物、断口形貌等方面分析了其产生原因。结果表明，钢中存在粗大夹杂物是产生爆裂的主要原因；母材塑性不足是斜向开裂的主要原因；孔型设计不合理带来的皱褶缺陷引起了4角纵向通长开裂；除鳞不净，氧化铁皮压入导致了纵向断续微裂的产生。为此，提出了提高冶炼质量、改进化学成分、调整高压水除鳞工艺、优化孔型设计等措施，显著提高了其热顶锻合格率。