在多挡链传动设计中选定各挡速比和链轮齿数的简易方法

本文主要是为设计工程师编写的,介绍一种在设计多挡变速链传动时选定速比和链轮齿数、使各个挡具有共同中心距的方法。采用这种查表的方法,可以避免以往在计算中难免的反复试凑。文中给出了使用这些参数表的要点和实例。所提供的参数表以及表内所列的链轮齿数可以满足大多数链传动装置的设计。     

计算链传动中心距的非线性方程法

给出一种计算链传动中心距的几何分析方法——非线性方程法。此法能全面、准确地确定双边绷直的链传动中心距,并得到链总长、中心距与主动链轮转角位置之间的函数关系。所得的中心距最大值和最小值虽然与Winklhofer法的计算结果完全一致,但是非线性方程法还可用于链条总长为奇数倍链节数的链传动中心距计算。这种精确计算法对于中心距不能调整的重要链传动,或在同一中心距上有多挂链条的平行传动,都具有重要意义。     

套筒滚子链的防打滑设计

链传动经常出现打滑现象 ,运转时不能保持恒定的瞬时传动比 ,且零部件磨损后易发生跳齿。为此 ,通过对工况及其受力分析 ,提出了相应的解决方法 ,即合理选择链轮齿数Z1、Z2 以及链节距 p ;在传递功率不太大时 ,在一定范围内尽量选择大节距、单排链 ;合理选择链轮的材料、结构和热处理方法。根据这些方法可以制造出运动性能好、抗冲击、寿命长的轻便的链传动零部件 ,其使用寿命可延长 10 %以上。     

计算链传动垂度的悬链线法

给出了一种计算链传动垂度的几何分析方法──悬链法。此法精确地用悬链线模拟链传动松边形状，推导出链传动垂度与链条总长、中心距和主、从动链轮分度圆半径之间的函数关系。这种算法能够精确地给出垂度数值，尤其适用于中心距不可调整和没有张紧装置的链传动。     

计算链传动垂直度的悬链线法

给出了一种计算，链传动垂度的几何分析方法－悬链法。此法精确地用悬链线模拟链传公形状，推导出链传动垂度与链条总长、中心距和主、从动链轮分度圆半径之间的函数关系。。客中算法能够精确地给出垂度数值，尤其适用于中心距不可调整和没有张紧装置的链传动。     

套筒滚子链轮轮齿的强度计算

套筒滚手链传动是当今石油钻机的主要传动型式之一。随着石油钻机功率及速度的提高,人们对它的研究也在不断加深,但是作为链传动副,其本身就包括有链条及链轮两方面,因此适当地对链轮进行一些研究也是必要的。本文通过对石油钻机链传动副的工况及受力分析,提出套简滚子链轮轮齿的强度计算方法,从而指示出在链轮设计时如何合理选择材料及有关工艺规范。     

石油滚子链传动的冲击载荷

作者针对现有计算石油滚子链传动啮合冲击动载荷方法所存在的问题,从物理概念入手,建立了新的石油滚子链传动啮合冲击力学模型,并根据动力学和弹性接触力学理论对新的力学模型进行了求解,得出了石油滚子链传动过程中因啮合引起的滚子与轮齿冲击载荷的计算公式和链条附加动载荷计算公式。     

聚丙烯装置安全阀的联动设计

针对聚丙烯装置安全阀不能联动问题,进行了设计改造,采用链传动方式,将传动丝杠加长,设计链传动的链轮,确定了链条节距,成功实现了安全阀的联动功能,保证了聚丙烯装置顺利开车。     

石油套筒滚子链链轮齿形的优化设计

本文从链传动的运动学和动力学分析入手,着重对与轮齿曲线有关的链条爬链与跳齿、冲击振动、轮齿的抗弯强度与接触强度、容纳链节节距的伸长能力以及滚子进退啮合时的干涉条件等作了详细地分析和讨论,推出了链轮理论齿廓曲线方程,并得出了影响链轮齿廓曲线的因素关系式和一些有益的结论。针对目前石油套筒滚子链链轮齿形存在的缺点,提出了新的三段圆弧一段直线的新型齿形(即齿沟、工作段、齿顶过渡段为圆弧,齿顶为直线的齿廓曲线)。该齿形不但有较小的冲击应力、接触应力和爬链分力等,而且还能适应各种不同工况的要求。此外。本文还利用优化技术,分别按照不同工况(即高速轻载、低速重载、高速重载)进行了新齿形的优化,得出了最佳齿形方案。文中附有计算实例。     

用渐开线函数法计算链传动中心距

本文比较系统地分析对比了现有各种链传动中心距的计算方法,结合石油钻机链传动中心距不可调整、较难设置张紧轮和同一中心距上经常装有几挂平行链传动的特点,指出用渐开线函数法来设计计算中心距,不仅方便省时,而且精确度比较高。文中提供有必要的表格数据和电算框图及其各种使用形式。     

ZJ50D型钻机绞车中链轮轴的加工

链轮(齿数为21、节距为38．1mm)轴是ZJ50D型钻机绞车中传递动力的一个关键部件。过去，在石油钻机生产中，链轮与轴都是分离式分开加工的，这次设计的ZJ50D型钻机绞车因其结构原因，把输入轴和链轮设计成两体时。链轮壁太薄，抗疲劳强度差，所以将二者设计成一整体的形式，首次进行了整体加工，并取得了成功。     

二次平衡游梁式抽油机的设计及应用分析

二次平衡游梁式抽油机的结构是在常规型或偏置式游梁抽油机的基础上增加了与主曲柄直接联动的可调相二次平衡装置，并采用链传动，使大链轮的齿数为小链轮的两倍。通过受力分析，对所涉及的零部件选择、新机型设计以及老机型改造等问题作了阐述，并介绍了优化设计方法。对样机测试的结果表明，与前置式抽油机相比，扭矩降低３６％，配套电动机功率减少了２７％，节约钢材４２％；与后置式抽油机相比，扭矩降低了４８％，配套电动机功率减少了约５０％。     

滚子链传动装置的选定

1.总的规定 1.1 本标准中所列出的功率图表,是选定由DIN8187和DIN8188滚子链条与DIN8196链轮所组成的链传动装置的设计依据。 1.2 链传动装置的基本功能是: 链板和销子承受需传递的拉力;     

对链传动按垂度计算中心距的探讨

在石油钻井机械中,大量采用固定中心距的套筒滚子链传动。由于传动中心距不可调,又没有张紧装置,必须在设计时将计算求得的理论中心距A减小某个数值△A,以便使新安装的链条保证有适宜的垂度f。在设计钻机链传动装置的过程中,我们曾按一些设计资料中     

《石油矿场机械》1983年1～6期总目录

·钻井机械·关于中深井钻机的设计方向 1(12)具有高低档链轮驱动的滚筒轴的疲劳强度计算1(26)绞车紧急制动装置 二(72)用渐开线函数法计算链传动中心距2(二)石油钻机绞车刹车块摩擦性能的试验研究2(35)自动化钻机进行矿场试验 2(29)钻机提升能力增加2(57)石油钻机刹车副热状态     

关于石油钻机链轮齿沟圆中心偏移问题的探讨

我国1976年颁布的GB1244-76链轮国标,其齿形与美国ASA B29·1-63及苏联ГОСТ591-63的基本相似。实践证明,无齿沟圆中心偏移的链轮齿形对我国大多数部门是适合的,但这种齿形用到石油钻机链传动是否合适,还有许多值得探讨的问题。石油部部标SYB10002     

钻机并车箱链条传动的设计原理以及并车链条的攻关方向

本文根据国家标准“石油钻机型式与基本参数(GB1806-79)”的规定,阐述了钻机并车箱链条传动的设计原理,推荐了并车箱链条传动的主要设计参数(节距、齿数、排数、中心距),讨论了采用变距器传动时,并车链条的传递功率,指出了如何根据链条的“帐篷”曲线确定并车链条的攻关方向。     

高围压水射流破岩及冲击力测试装置优化设计

为获取更多的工业油气流,减少油气对外依存度,国内油气资源探勘开发逐渐向深层推进。深井超深井建井过程中高围压下的低机械钻速增加了钻探成本,制约了深井超深井的发展。为此,对高围压水射流破岩及冲击力测试装置进行了优化设计。该装置能在0～60 MPa围压下,对0～350 mm喷距内的1～3只喷嘴产生的水射流冲击力和破岩效果进行测试。试验结果表明:在60 MPa围压下,水射流中心冲击力随喷距的增加而减小,水射流在同一水平面上的冲击力随距离增加而迅速衰减;随着围压由40 MPa增大至50 MPa,空化射流形成的破岩冲蚀坑直径逐渐降低,但降低幅度逐渐减小。该装置为研究深井超深井钻井提速提供了装备支撑。     

喷射钻井射流冲击力实验研究

本文通过室内试验,研究了淹没自由射流对井底产生的总冲击力。结果表明:在不存在"空化"等影响的情况下,随着喷射距离的增加,射流冲击力一直呈衰减规律,不存在所谓"最佳喷距"。按冲击力衰减程度可将喷距分为两段,从而提出了"临界点"的概念。根据对井底形状、喷距、喷速等因素的分析,得到了射流冲击力计算模式。作者对射流冲击区与漫流区分别进行研究,分析了冲击作用与漫流剪切、"静压上吸"的机理,对喷射钻井具有指导意义。     

新型平顶圆弧齿同步带传动CAD及带齿强度分析

介绍了运用计算机辅助设计及ＳＢＤＡＰ分析程序完成带的传动设计和齿间的载荷分配。带的传动设计部分由ＳＵＢＰＣ等７个子模块构成，子模块框图分别用于计算带的计算功率ＰＣ，选取带的节距Ｐｂ和带轮齿数Ｚ１，Ｚ２，计算带轮直径ｄ１，ｄ２，带长ｌｐ，中心距α，带宽ｂ。