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6.激振试验机床动态试验时,激振力信号可以是正弦的、随机的或脉冲式非周期力信号,而不同形式的信号要求不同的激振器和分析方法。对于机床主轴,应在回转状态下激振。实践表明:用接触式激振器使力通过预加载荷的轴承,在主轴回转情况下激振的方案不易取得满意的结果。而电磁激振器是非接触式的,适用于主轴回转时激振。本试验为了和实际工作状态一致,准备在刀盘切削点处 相似文献
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为准确描述薄壁铜管游动芯头低频振动过程中拉拔力影响因素的变化,借助有限元分析软件MSC.Marc,建立铜管低频振动拉拔模型,分析拉拔速度、激振振幅、激振频率、模具锥角(外模半锥角、芯头半锥角)对拉拔力的影响。结果表明,拉拔速度的增加将引起拉拔力的小幅度增加,在激振频率为80~170Hz范围内拉拔力先减小后增大,激振振幅的增加将引起拉拔力的显著降低,外模半锥角与芯头半锥角存在最佳的模具锥角组合。 相似文献
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机液二级串联放大振动系统的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文建立了输出参数和输入参数的关系式,讨论了如何在恒输入功率下获得最大的振幅和激振力或以最小的输入功率获得给定的频率、振幅和激振力。 相似文献
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利用振动时效技术消除大型筒体的焊接残余应力 总被引:1,自引:0,他引:1
利用振动时效技术消除了质量为100t的大型筒体的焊接残余应力,选用了最大激振力为20kN的WZ86B型激振装置,激振点选在刚性较大的厚板处,效果明显,取得了较高的经济效益。 相似文献
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从理化指标看三工位振动成型机力学参数选择的合理性 总被引:1,自引:0,他引:1
本文论述了振动成型机激振力的计算方法 ,并推导出详细的计算公式 ,并结合引进国外的 3台振动成型机的技术 ,及国内数 10台振动成型机的设计和实践经验 ,给出了激振力的取值范围。在为抚顺铝厂炭素分厂设计的三工位振动成型机时 ,以此为依据计算出的激振力 ,经过实践的检验 ,炭块的比重指标达到了理想的数值。在生产 15 2 0×790× 5 5 5mm规格的阳极炭块时 ,转速n =165 0r/min ;激振力F =2 3 0kN时 ,生产出的阳极炭块比重值比较理想 ,能满足工艺要求 ,且焙烧后的理化指标良好。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》2016,(6)
对双质体振动设备的激振力、质量比、频率比、激振频率、固有频率等动力学参数进行了分析,提出了选择范围和计算方法;并探讨了振动设备确定参振体质心位置的必要性及方法,以及如何防治参振构件弯曲振动引起的危害。 相似文献
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何筑生 《中国铸造装备与技术》1983,(6)
振动电机是近年来发展起来的新型激振源。它具有低激振噪声、结构简单、激振力大、运行稳定等优点,采用振动电机激振简化了振动机械的结构。振动电机的通用化系列化生产,更是简化了振动机械的制造程序及运行维修工作。应用振动电机可以方便地合成多种振动型式,如直线振动、复合双频振动、复合 相似文献
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基于经典叠层板理论和几何大变形理论.研究了四边固支Al质蜂窝夹芯板的非线性动力学问题.在考虑横向阻尼的影响下,利用Hamilton变分原理建立了蜂窝夹芯板受横向激振力作用时的受迫振动微分方程,通过振型正交化将蜂窝夹芯板的受迫振动微分方程简化为双模态下的动力学控制方程,同时利用Runge-Kutta法数值模拟了系统的非线性动力学行为.结果表明:由于芯层六角形胞元结构的影响,使得蜂窝夹芯板的振动对横向激振力幅值的变化非常敏感;第一阶模态下的最大振幅总要大于第二阶模态下的最大振幅,横向激振力幅值在不同的取值范围时,蜂窝夹芯板存在不同性质的动力学现象,在横向激振力幅值较小阶段,系统总是呈现单倍周期运动.当横向激振力幅值增加到一定数值时,系统呈现出从周期运动向倍周期及混沌等复杂运动形式的转换.通过相应的弯曲振动响应实验.对数值分析结果进行了实验验证. 相似文献
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在粉体工程中,特别是在铸造行业砂处理系统应用的振动机械极为广泛,振动机械中采用振动器激振的振动设备与其它类型的机械设备相比,体现出的特点是结构简单,精度低,制造安装简易,维护保养方便等;又具有激振噪音低;激振力可调,运行稳定等优点。在设计和制造过程中大大简化了振动设备的设计和制造和工 相似文献
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运用有限元分析软件ANSYS建立超高速磨床主轴系统的三维有限元模型,并对其进行模态分析,得到各阶固有频率和振型。针对超高速磨削过程中由转速产生的离心力的影响,先对主轴系统进行了静力分析,然后对其进行模态分析,获得各阶固有频率和振型。通过比较得知:考虑预紧力后,主轴系统固有频率都有提高。通过公式计算获得各阶固有频率所对应的临界转速,为磨削加工时避开共振频率提供理论指导。考虑到磨削力对主轴系统的激振力作用,利用Full法对主轴系统进行谐响应分析,获得了主轴跨中节点随激振力频率变化的幅频响应曲线,识别了产生共振的激振力频率。提出了进一步提高主轴动态特性的工艺措施。 相似文献
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