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介绍了先投球暂堵再酸化的调整注水井吸水剖面技术的原理、工艺、在一口井上实施调剖的结果及此技术的优点。施工井为胡12-50注水井。吸水层3个。共厚9.0m,其中2个层相对吸水量分别占69.5%和28.1%。先用低浓度(8/1.5)土酸液3m^3清洗炮眼附近区域,再投入硬质塑料球155个将高渗强吸水层的炮眼暂时封堵。接着注入含磷酸、盐酸、氢氟酸、氨基磺酸、柠檬酸、冰醋酸的无机有机复合酸液6m^3酸化全井段,返排后洗井14d,恢复注水。酸化调剖后注水启动压力上升6.2MPa,吸水曲线斜率变缓,吸水层数增至7个,厚度增至15.6m,原最强吸水层相对吸水量降至10.6%,启动新吸水层4个,注水压力由23MPa降至17MPa。对应3口采油井产油量上升。含水下降(由90.0%降至84.8%),产水量减少。此法调剖作业可在1d内完成,费用很低。图1表1参4。 相似文献
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1.投球调剖工艺技术调剖机理调剖球调剖机理为相对改变注水分配。调剖球密度等同注入水,理论上同注入水同步运动。调剖球在井筒内封堵炮眼分配概率基本吻合注入水分配比率,即水流量大的炮眼附近封堵几率大,而水流量小的炮眼附近调剖球分配几率小。调剖球主要进驻主吸水层炮眼附近并在注水压差作用下靠贴封堵 相似文献
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注水井试井曲线用于砾岩油藏调剖压力设计的探讨 总被引:1,自引:1,他引:0
在施工中,注入压力的控制很重要,如果控制过高,低渗透层受到严重损害,达不到封堵高渗透层,启动低渗透层的目的;如果控制过低,挤入总量往往达不到深度调剖的目的。特别是对于非均质性严重的砾岩油藏来说,注入压力的控制显得更为重要。通过对深度调剖施工参数设计,现场施工的总结,发现砾岩油藏调剖压力(特别是深度调剖时)的设计存在不足,针对砾岩油藏调剖时,提出了一种简单、实用的确定注入上限压力的方法,即运用注水井试井曲线确定调剖注入压力上限值。 相似文献
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近年来深度调剖技术在全国各油田的应用越来越多,在施工中,注入压力的控制(一方面与排量有关,另一方面随着注入量的增加压力不断升高)很重要,如果控制过高,低渗透层受到严重污染,往往达不到封堵高渗透层、启动低渗透层的目的。特别是对于非均质性严重的砾岩油藏来说,注入压力的控制显得更为重要。本文通过对深度调剖施工参数设计、现场施工的总结,发现砾岩油藏调剖压力(特别是深度调剖时)的设计存在着一些不足之处,这里针对砾岩油藏调剖,提出了一种简单、实用的确定注入压力上限的方法,即运注水井试井曲线确定调剖注入压力上限值。 相似文献
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针对调剖、酸化改善剖面技术的作用机理相对单一和不能满足逐步加剧的层间矛盾改善需要的现状,提出了封堵-酸化综合改善剖面工艺技术(以下简称综合改善剖面技术)。该技术利用调剖解决低压高渗透层吸水、酸化解决高压低渗透层吸水,通过这两种工艺的共同作用,最大限度地缩小层间启动压差,达到提高吸水剖面均匀程度的目的。根据该技术的特点,开发研制了耐酸堵剂和复合解堵酸体系,并优化出了一套相应的选井原则和施工工艺。2001-2002年现场应用46井次,明显提高了措施效果和效益,为注水开发中后期提高剖面改善效果探明了新的方向。 相似文献
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分注、调剖是缓解层间矛盾,实现有效注水,改善开发效果的主导技术。采用配水器进行调剖、分注,可实现分注调剖一体化作业,但存在配水器过流通道狭小造成调剖剂剪切大、体膨颗粒堵塞、调剖剂返吐尾管沉积等风险,影响调剖及后期分注效果。推导了关键工具调剖通道对调剖体系表观黏度影响的数学模型,开发了与分注工艺测调配套的专用调剖工具及开关,形成了防返吐、低剪切分注调剖一体化工艺技术。现场共实施9口井,施工成功率100%,调剖后注水启动压力平均上升3.4MPa,受益井含水率平均降低6%。新工艺现场应用表明,分注调剖一体化技术解决了现有技术调剖体系黏度损失率高、易返吐问题,实现了安全、有效的分注调剖一体化作业。 相似文献
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简介了注水井投球调剖机理,即在注水井吸水量大的层段,与注入水同步流动的、直径略大于炮眼直接的均质刚性塑料球,在注水压差作用下靠贴压实在炮眼上,将炮眼堵住,使注入水流向并进入其他层段。简介了调剖球的制造和物性。叙述了在模拟实验中得到的稳态条件下调剖球在注入管内受力情况和炮眼附近的流动场。介绍了投球调剖工艺,包括停注后重新开始注水时使调剖球复位的方法;调剖球的用量根据动态仿真模拟软件计算结果选定。本工艺已在中原7个区块的18口注水井应用,效果良好。介绍了在一口封隔器失效注水井上投球调剖的效果:注水压力由11MPa上升至16MPa,吸水曲线斜率增大,启动压力上升4.1MPa,对应油井(1口)产油量增加,含水下降。本工艺的优点有:工艺简单、安全,可靠,不动管柱,工作量小,不使用化学剂,费用低。图2参3。 相似文献
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注水井化学调剖定量化及优化设计方法研究 总被引:8,自引:2,他引:6
根据近几年化学调剖技术在现场实际应用情况,从实际统计分析结果和理论研究两个途径,对确定调剖前层间吸水差异的最低界限、调剖后主要吸水层相对吸水量下降幅度的最低界限,合理调剖半径、调剖剂用量的定量化及化学调剖优化设计方法等进行了研究,得到5条认识:调剖吸水剖面上两类油层相对吸水量比值大于0.7时,调剖有效;化学调剖使主要吸水层相对吸水量下降幅度在50%时,能改善吸水剖面;调剖后主要吸水层与差油层相对吸水量比值小于0.4时,能明显改善吸水剖面;当调剖半径在3-4m时,调剖效果持续时间可达400d以上,当调剖剂用量达到50m^3之后,目的层吸水量下降幅度趋于平缓。 相似文献
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针对生产上没有低剪切多层分层调剖管柱的现状和聚合物调驱无法分层调剖的难题,研究设计了分层调剖封隔器、捞杆式连通阀和分层调剖控制器等配套工具,研制开发了可分层验封的低剪切多层分层调剖工艺配套管柱,该工艺管柱具有对三层以内的任意层的低剪切分层注入,管柱结构合理,分层密封效果好,可分层验封,工艺成功率高等特点。现场试验表明,分层调剖工艺成功率100%,对聚合物调剖液剪切率小于3%,解决了聚合物分层段调剖分层工艺管柱不配套问题和无法分层验封问题,实现了聚合物多层分层调剖。 相似文献
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针对目前层间调剖注入参数设计存在的问题,结合调剖作用机理,采用包含调剖层和非调剖层的多油层理想地质模型简化实际油层,利用最小吸水指数变异系数建立了调剖剂选择性注入量的最优化模型,可实现各小层吸水量差异程度达到最低,最大限度改善注水井吸水剖面;从注采系统的压力平衡出发,考虑低渗透层即非调剖层的启动压力梯度,建立了调剖剂选择性注入压力的最优化模型,可实现调剖过程中对低渗透层的零污染,从而更好地动用低渗透层可采储量,提高油藏波及体积.在此基础上,采用遗传算法对模型进行了数学求解,并对一个实际井组进行了调剖注入参数的优化设计,评价期1 a后,水井吸水剖面得到较大程度改善,吸水指数变异系数由0.873降低至0.561,注水压力上升并且维持在8.2 MPa左右,评价期内累积增油量达326.4 t. 相似文献
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在双河油田Ⅳ4区块调剖中使用了同位素示踪剂。对示踪剂进行了筛选和用量设计,通过对示踪剂的检测和解释,得出高渗层的参数描述,并将渗透率、压力及剩余油饱和度等解释结果运用到调剖的数模调参及方案设计中.调剖后注入示踪剂对效果进行跟踪分析,该技术为调剖的实施提供了技术支撑,调剖后具有一定的增油降水效果。 相似文献
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以聚丙烯酰胺为主剂,用无机铬和有机醛作交联剂,分别制备了低浓度交联调剖体系,确定了其最佳配方。双岩心并联模拟封堵试验结果表明,此低浓度调剖体系即能封堵高渗层,又启动低渗层,可以有效堵塞大孔道,扩大后续水驱的波及体积,提高采收率。 相似文献
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调剖剂对非目的层伤害的防治方法 总被引:12,自引:0,他引:12
注水井调剖作为控制油井含水、提高水驱效果的一项重要措施在注水开发油田发挥了十分重要的作用,而调剖效果的好坏很大程度上取决于调剖剂的选择性进入能力.本文以岩心实验为基础,针对调剖剂能否在非目的层形成表面堵塞的两种情况,分析了影响调剖剂的选择性进入能力的因素.对于调剖剂能在非目的层形成表面堵塞的情况,分析了渗透率级差、调剖剂的地面交联强度、非目的层绝对渗透率等因素对调剖剂选择性进入能力的影响;对于调剖剂不能在非目的层形成表面堵塞的情况,采用平面夹砂模型实验和数值分析方法研究了油水流度比、渗透率级差、调剖剂的阻力系数和低渗透层启动压力等因素对调剖剂选择性进入能力的影响.结合岩心实验对如何防治调剖剂对非目的层伤害的方法进行了研究,分析了控制注入压力法、形成表面堵塞法、暂堵剂注入法在减少调剖剂对非目的层伤害中的作用. 相似文献
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油田经过长期注水开发 ,在非均质油层中形成高渗透带 ,注入水沿这些“水通道”突进油井 ,降低了注水效率 ,严重影响了油田的水驱采收率。进行区块整体调剖可封堵高渗透吸水层 ,启动低渗透层 ,提高注入水波及系数 ,从而达到控水稳油的目的。PI决策技术是通过多年的调剖试验 ,总结出的区块整体调剖的压力指数决策技术。PI值由注水井井口压降曲线算出 ,指定关井时间t(通常为 90min) ,就可以算出该井的PI值 ,即压力指数值。地质开发简况西区沙二上2 3层系由濮 4南、濮 4北和复杂块组成 ,含油面积 4.81km2 ,动用地质储量870 .2 3×… 相似文献
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胜坨油田多轮次调剖效果分析与技术对策 总被引:1,自引:0,他引:1
注水井多轮次调剖效果存在逐次递减问题,直接影响特高含水油田水驱采收率的进一步提高。按照封堵层间或层内的不同堵水目的,考察堵剂类型和剂量,调剖时机对多轮次调剖效果的影响。结果表明,对于层间调剖,应采用比前一轮封堵能力强的堵剂,并在前一轮次失效后进行下一轮调剖;对于层内调剖,应采用比前一轮运移能力强的堵剂,并且在前一轮次未失效时进行下一轮调剖。可以通过优化多轮次调剖的设计,减小多轮次调剖总体效果下降幅度。2005年现场多轮次调剖效果表明,注水压力、△PI90和△FD较2004年分别上升了2.07MPa、0.78MPa和0.05。载止2005年底已增油量8347.5t,收到了很好的经济和社会效益。 相似文献