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针对化工过程装备中经常遇到的圆柱壳双开孔-接管结构,采用有限元分析方法获得轴向和环向双开孔-接管结构的应力集中系数分布图。分析结果表明,开孔率和开孔间距大小是影响筒体开孔接管区应力分布的主要因素。开孔率决定了开孔影响区的范围以及结构的最大应力集中系数,而开孔间距的变化直接影响到筒体孔桥部位上最大应力水平。研究结果为此类结构安全评定及优化设计提供有效手段。 相似文献
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本文论述了运用WRC107计算时,局部坐标系的定义及优缺点,指出可通过定义圆筒与接管的方向余弦实现整体坐标系向局部坐标系的转化;从理论上分析了外载先叠加再计算对接管根部圆筒上局部应力计算所产生的影响,提出不同工况的外载先叠加后按WRC107进行计算是偏保守的。 相似文献
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多开孔接管结构常用于压力容器和管道,文章重点考虑了不同λ值和不同开孔间距,采用有限元分析法对内压作用下轴向和环向双开孔圆柱壳进行了应力分析,基于弹性应力法和极限载荷法对承压结构进行应力强度评价。研究结果表明,基于弹性应力法的应力强度评价,当轴向双开孔圆柱壳开孔间距不大于2.0L0时,结构不能满足弹性应力强度评定要求;基于极限载荷法的强度评价,双开孔圆柱壳均能满足应力强度评定要求。建议对轴向和环向双开孔圆柱壳开孔间距分别作出限定。 相似文献
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基于ANSYS软件对压力容器开孔接管区的应力与疲劳分析 总被引:2,自引:0,他引:2
文章利用ANSYS有限元软件对压力容器开孔接管区进行应力分析,获得了开孔接管区的应力强度分布图,得到最大应力发生在筒体最高位置与接管的连接处,最大应力强度值为247.478 MPa。然后利用ANSYS进行疲劳寿命分析,将有限元方法与疲劳寿命分析理论相结合,得到累积使用系数均小于1,即开孔接管部位满足疲劳强度的要求,因此该容器是安全的。通过此次分析再次证明了ANSYS软件为压力容器实际工程应用中提供了可靠的、高效的理论依据。图4表3参11 相似文献
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运用压力面积法和有限单元法计算分析了一模型容器筒体上受内压的大开孔补强结构 ,用极限分析法求出其极限载荷和设计载荷 ,并用分析设计法进行了验证。通过比较和分析可知 ,压力面积法由于没有考虑弯曲应力的限制 ,用于大开孔补强设计有时是不可靠的 ,在工程实践中压力容器大开孔补强结构应有较大的安全系数 ,有限单元法对于大开孔补强设计是合理和安全的 相似文献
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对于承受压力的壳体要求开孔用以安装电子产品,由于开孔使得壳体的强度明显削弱。开孔壳体的补强问题不仅影响了壳体是否安全,而且也是整体系统结构静力学优化的关键环节之一。利用MSC.Patran建立SHELL单元模型,在开孔区域增加壳体厚度,在孔边界按柱坐标径向增加边壳体单元,简化了计算工作量。利用有限元分析软件MSC.Nastran进行强度计算。通过开孔区域补强壳体优化可以得出孔边应力的最优结果,为产品设计提供技术支持。 相似文献
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本文介绍了φ1100×10000横式连续蒸煮管大开孔应力-应变测试情况,分析了大开孔接管附近应力分布状态及外表面最高应力点位置及应力水平,分析了尘兰力矩对开孔高应力区应力的影响。测试结果将为横式连续蒸煮管大开孔补强设计规定的编制提供宝贵的实验依据。 相似文献
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横式连续蒸煮管大开孔有限元计算和安全性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文利用三维体和壳体组合结构有限元分析程序对φ1100×10000横式连续蒸煮和大开孔接管进行有限元分析,得到该设备大开孔应力分布状况和最高应力水平;并根据ASME锅炉及压力容器第Ⅷ篇第二分篇规定的设计准则,对此设备大开孔补强进行安全性分析。 相似文献
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跨封头与筒体开设人孔结构的三维有限元分析 总被引:1,自引:1,他引:0
对跨封头与筒体开设的人孔结构在常规设计的基础上,运用ANSYS软件做了有限元分析,分别给出接管与封头筒体相贯线、相邻接管封头对称面、相邻接管筒体对称面、管子对称面上的应力强度分布曲线,结果表明封头受开孔影响要比筒体严重的多。 相似文献
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本文对φ1100×10000横式连续蒸煮管在水压试验时进行了大开孔应力测试,得到了大开孔接管附近应力分布情况及外表面最高应力水平,了解了法兰力矩对开孔高应力区的影响,确定了该设备的安全性。测试的一些结果将为横式连续蒸煮管大开孔补强设计规定的编制提供十分重要的试验研究指导 相似文献
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本文论述用薄壁圆筒式切削力传感器测定木材切削力的原理和方法。薄壁圆筒式传感器可同时测定木材切削力的两个分量,适合于没有第三方向切削力分量的情况。这种传感器结构简单,制造容易,费用低廉,使用方便,可用于多种形式的木材切削力测定。文章还论述了薄壁圆筒式切削力传感器的设计计算方法和不同的安装方式,并提出了改善性能的途径。 相似文献
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本文介绍了使用钛—钢复合板制作大型蒸发罐的开孔和接管技术,为设备大型化和一次吊装就位积累了经验。 相似文献