扩散式消力池的改进设计

怀仁县下米庄水库溢洪道的改建设计，采用了４ｍ宽泄洪闸加原溢洪道改为非常溢洪道的方案，泄洪闸后消力池设计采用了扩散式消力池，池宽由１０ｍ扩至１８ｍ，扩散角为７．５９°，池长３０ｍ，池深２．４ｍ。扩散式消力池在工程实践中应用较少，为此做了模型试验，根据试验结果在池中加设消力墩，消力墩首排距进口５．２ｍ，设两排，排距２．０ｍ，墩净距１．０ｍ。试验结果为以后扩散式消力池的设计提出了应当注意的问题和改进设计的方法。     

青草沙水库下游水闸冲刷及辅助消能研究

选用起动流速与天然沙的起动流速之比与流速比尺一致的模型沙,对建于砂质粉土上的青草沙水库下游水闸的消能冲刷进行了试验研究.比较选用了在消力池末端设齿坎的辅助消能方案,冲刷程度显著减轻,为优化低Fr数水闸的消能防冲设计提供了依据.     

瓯江二桥主桥墩局部冲刷试验研究

本文采用系列模型试验方法，对瓯江二桥主要桥墩局部冲刷问题进行了研究，试验结果表明主桥墩最大冲刷深度与上游流量及主桥墩轴线走向有关，对径流为百年一遇洪水流量，主桥墩轴线走向与水流流向一致时，其最大冲刷深度为１１．６９ｍ，主桥墩纵轴线与流向夹角为２０°时，最大冲刷深度为１４．８１ｍ，试验得到施工围堰局部冲刷与流量的关系，得出最大冲刷深度，并提出围堰局部冲刷的防护措施。     

上河闸闸下外江局部冲刷试验

利用局部铺沙的动床模型研究上河闸闸下外江冲刷坑的发展过程，最终深度，大致形态等问题。     

急流槽出口冲刷机理与影响因素试验研究

在山区公路排水系统中，急流槽作为路基排水设施之一，占有相当的比例。急流槽出口铺砌末端垂裙处常发生局部冲刷破坏。在室内试验基础上，从二元水流和动力学角度，分析了局部冲刷形成机理，并讨论了局部冲刷深度的影响因素，得出流量、河床质的组成和出口消能形式为主要影响因素。提出按最优水力原理设计出口断面，可通过改变下游河床质为粗粒式、采用铺砌或消力池加挑坎等消能形式，减小出口局部冲刷深度。这些措施可用于公路排水设计及急流槽养护中。     

大河口水电站消能冲刷试验

大河口水电站消能冲刷试验余泽芳（四川省水利水电勘测设计研究院，成都，６１００７２）１概况该电站是乌江一级支流阿蓬江第八个梯级电站。枢纽布置为坝内厂房、厂房顶溢流，主要建筑物包括：空腹式硷溢流重力坝，上设开敞式溢流表孔五个，每孔净宽１２ｍ；坝内设无压冲...     

果陇水闸重建工程消能设计

消能设计是水闸设计中重要的一部分。当水闸宣泄上游洪水时,洪水的部分势能要转化成动能,水流的流速增大,容易造成闸下冲刷,水闸设计一般采用消力池结构消除洪水的部分动能。设计不当和运用管理不善都容易造成闸下有害冲刷,以果陇水闸消能设计为例,详细论述了消能设计的过程和注意事项,以供广大设计人员交流和参考。     

导流墙对闸后三元水流特性的影响

为避免或减轻多孔水闸少数孔开启时产生的突扩式三元水跃及次生二次水跃对闸后防冲设施及河道的冲刷破坏,针对平板闸门单孔开启和连续3孔开启情况,在消力池中分别设置4种不同长度导流墙,通过物理模型试验和三维数值模拟研究了相应水跃特性及流速、流态特征。模型比尺采用1:100,数值模拟采用RNG k-ε紊流模型和VOF方法。结果表明:在连续3孔闸门开启,闸门开度为1 m的试验条件下,导流墙长度为消力池长度的50%, 60%, 75%和100%时与未加导流墙情况相比,跃后水深分别降低了4.16%, 1.66%, 1.94%和2.22%;二次水跃距离分别缩短了17.14%, 14.29%, 2.86%和1.43%。导流墙长度为消力池长度的50%时跃后水深与二次水跃距离降幅最大,海漫上流速分布更加均匀。试验结果可为闸下消能设计和工程运行管理应用提供借鉴和参考。     

安康水电站表孔消力池破损原因分析及加固处理

安康水电站表孔消力池采用宽尾墩－消力池新型联合消能工，自１９８９年导流底孔下闸蓄水运用以来，经过抽水检查，发现消力池破损严重，如池底板变形、结构缝开裂等。经研究，采取打锚筋、灌浆等加固处理措施，取得了较好的效果。实践表明，今后应加强对表孔消力池的运行管理，认真研究此种新型消能工的设计理论，确保大坝安全。     

闸后冲刷深度计算的探讨

利用<水闸设计>规范计算的闸后冲刷深度,经模型试验论证偏大.计算时可考虑闸后冲刷坑逐步形成,因此闸后水深也在逐步加深,这样计算出来的闸后冲刷深度和模型试验数据较为吻合.     

蟒塘溪溢流坝宽尾墩-挑流消能坝下游冲刷原型观测

蟒塘溪水电站溢流坝原设计采用平尾墩挑流消能,经试验,坝下游冲刷严重,冲坑上游坡比不满足1∶3.0的抗滑稳定安全要求。后改用宽尾墩挑流联合消能,下游冲刷减浅,冲坑上游坡比为1∶4.0。工程于2000年10月下闸蓄水,经6年运用并经受了大洪水的考验,原型与模型冲刷有较好的一致性。     

闸后冲刷深度计算的探讨

利用《水闸设计》规范计算的闸后冲刷深度,经模型试验论证偏大。计算时可考虑闸后冲刷坑逐步形成,因此闸后水深也再逐步加深,这样计算出来的闸后冲刷深度和模型试验数据较为吻合。     

某重力坝工程泄洪排沙底孔的运行方式研究

某重力坝工程最大坝高67 m,其泄水建筑物由4个溢流表孔与2个泄洪排沙底孔组成,采用底流消能方式,因水库泥沙问题较为突出,设计方面制订了优先开启底孔进行泄洪排沙的运行方式。整体水工模型试验发现,当宣泄中小洪水底孔全开运行时,由于入池Fr数小,且下游水位低,导致底孔消力池消能效果欠佳,护坦下游河床冲刷严重,为此对泄水建筑物的运行方式进行了调整,采用底孔闸门半开运行并启用表孔参与泄洪的运行方式。水工模型试验结果表明,泄洪底孔采用半开方式能显著提高消力池消能效果并减轻下游冲刷,是适合于本工程的泄洪排沙运行方式。     

桥墩的防冲刷保护

本研究的目的是评价现有的桥墩防冲刷保护方法和地于在桥墩上开缝和桥墩下设护肢控制冲刷深度效果的试验中，单独作用在墩上开缝的方法（缝宽等于墩直径的１／４），稳定冲刷深度减小约２０％，若开缝和设护脚相结合，可以进一步减小冲刷深度，这些措施可以用为附加的或枳共选择的防冲刷保护措施被采用。     

乌牛新闸下游冲刷模型试验及经验公式适用性

针对乌牛新闸闸下冲刷问题,建立水闸物理模型并观测闸下冲刷坑的形成及发展过程,研究冲刷坑位置及深度随时间的变化规律,并将试验成果与两种常用的冲刷公式计算结果进行对比分析,探索了冲刷公式在平原地区淤泥土质中的适用性。结果表明:当下游潮位较低时,过闸水流在防冲槽末端形成跌流,水流翻滚剧烈,对下游河道冲刷明显;随着汇合口河道地形的长期冲刷,汇合口附近的水跃逐渐消失;随着时间加长,冲刷坑位置整体有所下移,冲刷深度从快速增大逐渐趋于稳定;在平原地区淤泥土质中,毛昶熙公式计算的闸下最大冲刷深度与试验成果较为一致,具有较好的适用性。     

中桥水库泄水建筑物泄洪消能设计

中桥水库工程岸边开敞式溢洪道设计,采用分流墩消除闸墩尾部水翅、泄槽末端设分流趾、消力池内设消力墩的综合消能方式,使溢洪道水流平顺,消力池内形成稳定水跃,出泄水流与下游水位衔接良好,避免了对下游河床的冲刷。     

预测挑流鼻坎自由跌落射流产生的冲刷深度

预测挑流鼻坎自由跌落射流产生的冲刷深度［土耳其］Ｄ．伊耳边兹等主题词挑流鼻坎，挑流消能，冲刷深度，水力计算，经验公式，原型观测近几年中，过坝洪水消能要求的特征是利用挑流方式消能，在长陡槽及隧洞末端布置鼻坎挑射水流。在某些地形和地质条件下，与消力池相比...     

曹娥江枢纽闸下冲刷试验研究

曹娥江大闸是浙江省第一大闸,其闸下泥沙为海域粉沙土,具易冲易淤的特点,泄洪时将在闸下形成冲坑,冲坑的深度对大闸安全稳定显得非常重要.通过对曹娥江枢纽闸下冲刷模型试验,提出了采用台级法模拟非恒定过程,探讨了洪峰流量和冲刷历时对冲刷坑深度的影响,并得出了较为合理的冲刷坑深度,为工程设计提供了依据.     

饶平县高堂水闸除险加固工程消能设计

饶平县高堂水闸是潮州市的第１大排水闸，５０年一遇校核过闸流量为２１６０ｍ＾３／ｓ。由于原工程消能设施不够合理和完善，加之下游河床下切，消力池、海漫尾冲刷严重，危及工程安全。工程于１９９７年底采用设置两级消力池消能的设计方案，对工程进行除险加固，取得了成功。经这几年的运行表明，消能效果良好，设计方案合理。     

某隧洞出口段水工模型试验研究

通过水工模型试验,验证了各种工况下某隧洞出口段的水流流态和消力池的消能效果及水流对下游渠道可能产生的冲刷影响。试验测得隧洞糙率为0.011 6和输水渠道糙率为0.012 5时,水流流态和水力学参数与实际运行工况吻合较好;当工程流量大于61.23 m3/s时,消力池消能不太充分,对下游渠道产生较大冲刷破坏。